Проектный расчет цепи. Принимаю посадку с зазором, т.к

Вариант 4-2

Сопряжение а (ø25).

 

Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение f, т.к. необходимо обеспечить вращение рукоятки, сопряжение подвижное, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 9-й квалитет, для вала - 9-й квалитет, т.к. нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 8-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 8-й степени точности, т.к. принят 9-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю R_a = 3,2 мкм, для вала - R_a = 1,6 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 18-30 мм, для размера отверстия принят 9-й квалитет, а вала 9-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

 

 

 

 

Сопряжение б (Ø32).

 

Принимаю переходную посадку, т.к. сопряжение неподвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение js6, соединение неподвижное, втулка сменная, дополнительного крепление нет, точного центрирования не требуется, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 7-й квалитет, для вала - 6-й квалитет, т.к. нужно центрирование деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 6-й степени точности, т.к принят 7-й квалитет, для вала – 5-й степени точности, т.к. принят 6-й квалитет и к деталям предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю R_a = 1,6 мкм, для вала - R_a = 0,8 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 30-50 мм, для размера отверстия принят 7-й квалитет, а вала 6-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

Сопряжение в (ø25).

 

Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение h, т.к. точного центрирования для деталей не требуется, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 9-й квалитет, для вала - 8-й квалитет, т.к. не нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск параллельности по 8-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 7-й степени точности, т.к. принят 8-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю R_a = 3,2 мкм, для вала - R_a = 1,6 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 18-30 мм, для размера отверстия принят 9-й квалитет, а вала 8-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

 

 

Сопряжение г (ø15).

 

Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение g, т.к. необходимо обеспечить вращение рукоятки, сопряжение подвижное, количество опор больше нормального, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 7-й квалитет, для вала - 6-й квалитет, т.к. нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 6-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 8-й степени точности, т.к. принят 9-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю R_a = 1,6 мкм, для вала - R_a = 0,8 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 10-18 мм, для размера отверстия принят 7-й квалитет, а вала 6-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

 

Сопряжение д (ø15).

 

Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение g, т.к. необходимо обеспечить сборку узла, сопряжение подвижное, количество опор больше нормального, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 7-й квалитет, для вала - 6-й квалитет, т.к. нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 6-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 8-й степени точности, т.к. принят 9-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю R_a = 1,6 мкм, для вала - R_a = 0,8 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 10-18 мм, для размера отверстия принят 7-й квалитет, а вала 6-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

 

Вариант 6-1

Проектный расчет цепи.

 

 

Схема размерной цепи.

Обозначение звена	Нормальный размер звена, мм	Условное обозначение поля допуска размера	S, мм	i, мм	Вид звена
А1		e9	-0,020	-0,050	УМ
А2		c11	-0,13	-0,29	УМ
А3		h14		-0,30	УМ
А4			+0,15	-0,15	УВ
A5			+0,21	-0,21	УВ
АΔ			+0,42	+0,10	ЗАМ

 

1. Определение номинального размера замыкающего звена

 

А_Σ = Σ Аj ув - Σ Аj ум = (А₄ + А₅) - (А₁ + А₂+ А₃) = (16 + 45) - (5+50+5) = 1 мм

 

1. Определение допуска размера замыкающего звена

 

TА_∑ = ∆ SA_∑ - ∆ IA_∑ = 0,42 – (+0,10) = 0,32 мм.

 

1. Определение количества единиц допуска для размеров составляющих звеньев.

 

T_∑ (мкм) 320 320

a = —————- = ——————————— = —————————— = 56 ед. допуска,

m +n iA₁ + iA₂ + iA₃ + iA₄ + iA₅ 0,73+1,56+0,73+1,08+1,56

∑ iA_j(мкм)

₁

 

4. Определение номера квалитета для размеров составляющих звеньев в зависимости от количества единиц допуска.

Для 9-го квалитета a = 40, для 10-го квалитета a = 64ед. допуска. Так как полученные 56 ед. допуска ближе к 10-му квалитету, то принимаем его.

 

1. Предварительное определение предельных отклонений размеров составляющих звеньев.

Так как А₁, А₂, А₃ – валы, а звенья А₄ и А₅ – прочие, то звенья А₁, А₂, А₃ рассматриваются как основной вал.

∆ SA₁ = 0; ∆ IA₁ = - 0,048 мм; ∆ SA₂ = 0 мм; ∆ IA₂ = -0,100 мм;

∆ SA₃ = 0; ∆ IA₃ = - 0,048 мм; ∆ SA₄ = +0,035 мм; ∆ IA₄ = -0,035 мм;

∆ SA₅ = +0,050 мм; ∆ IA₅ = -0,050 мм

 

1. Проверка выбранных предельных отклонений размеров составляющих звеньев.

 

m n

∆S А_∑ = ∑ ∆S A_{j ув} - ∑ ∆IA_{j уv} = (∆S А₄ + ∆S А₅) - (∆IA₁ + ∆IA₂ + ∆IA₃) =

1 1

=[(+0,035) + (+0,050)] – [(-0,048) + (-0,100) + (-0,048) = + 0,281 мм.

 

что не удовлетворяет условию задачи (так как задано ∆S А_∑ = + 0,42 мм),

 

m n

∆I А_∑ = ∑ ∆I A_{j ув} - ∑ ∆SA_{j уv} =(∆IА₄ + ∆IА₅) – (∆SA₁+ ∆SA₂ + ∆SA₃) =

1 1

= [(-0,035) + (-0,050)]–[0+0+ 0] = -0, 085 мм

 

что не удовлетворяет условию задачи (так как задано ∆I А_∑ = + 0,10 мм).

 

1. Проверка выбранных допусков размеров составляющих звеньев.

 

ТА_∑ = ∆S А_∑ - ∆I А_∑ = + 0,281 – (-0,085) = 0,366 мм,

 

что, больше заданного (задано ТА_∑ = 0,32 мм).

 

1. Отладка цепи.

 

Так как предварительно полученные ∆SА_∑ и ТА_∑ не удовлетворяют условию задачи, то выбираем звено компенсатор. Так как ТА_∑ получилось больше заданного, ∑ТA_j следует уменьшить (должно быть ∑ТA_j = ТА_∑).

В данном случае следует уменьшить допуск А₂ (валы). Тогда принимаем

∆S А₂ = х и решаем уравнение относительно х:

 

m n

∆S А_∑ = ∑ ∆S A_{j ув} - ∑ ∆IA_{j ум} = (∆S А₄ + ∆S А₅) - (∆IA₁ + х + ∆IA₃) =

1 1

=[(+0,035) + (+0,050)] – [(-0,048) + х + (-0,048) = + 0,42 мм.

 

отсюда

 

х = -0,42+0,085+0,096 =-0,239 мм

 

 

m n

∆ I А_∑ = ∑ ∆ I A_{j ув} - ∑ ∆ S A_{j ум} = (∆IA₄ + ∆IA₅)- (∆S А₁+ у+ ∆S А₃) =

1 1

=[(-0,035) +)-0,050)] – [0 + у + 0] = + 0,10 мм.

Отсюда y = +0,185

 

1. Проверка полученных предельных отклонений размеров составляющих звеньев:

 

m n

∆S А_∑ = ∑ ∆S A_{j ув} - ∑ ∆IA_{j ум}=[(+ 0,035)+(+0,050)]–[(-0,048)+(-0,239)+(-0,048)]= +0,42 мм

1 1

 

∆ I А_∑ = [(-0,035) + (-0,050)] – [0 + 0,185 + 0] = + 0,10 мм.

 

что удовлетворяет условию задачи.

 

Ответ: А₁ = 5_-0,048, А₂ = 50 , А₃ = 5_-0,048, А₄ = 16±0,035, А₅ = 45±0,05