Лекции.Орг


Поиск:




Категории:

Астрономия
Биология
География
Другие языки
Интернет
Информатика
История
Культура
Литература
Логика
Математика
Медицина
Механика
Охрана труда
Педагогика
Политика
Право
Психология
Религия
Риторика
Социология
Спорт
Строительство
Технология
Транспорт
Физика
Философия
Финансы
Химия
Экология
Экономика
Электроника

 

 

 

 


Построение силового и веревочного многоугольников. На основании этих данных строится силовой многоугольник: масштаб 1 мм – 2,5 кН, полюсное расстояние η = 200 кН = 80 мм




На основании этих данных строится силовой многоугольник: масштаб 1 мм – 2,5 кН, полюсное расстояние η = 200 кН = 80 мм, полюс О размещается на вертикали около середины значения активных сил (рис. 4).

z1 = 0,85 м

z2 = 0,77 м.

Точка B на веревочном многоугольнике определяет необходимую глубину забивки шпунтовых свай to = 3,8 м (рис. 4)

tш = (1.1÷1.15)·3,8= 4,3 м

 

3.6 Определение величины анкерной реакции и максимального изгибающего момента в стенке при отсутствии нагрузки, q (0,L) = 0 кН/м2

Пересечение замыкающей с эпюрой моментов определяет положение силы , ее величина определяется из силового многоугольника отсечением лучом сил относящихся к реализованной части эпюры и лучом, параллельным замыкающей АВ проведенным из полюса О.

= 255,34 кН – суммарная величина обратного отпора.

Величина определяется из силового многоугольника отсечением первым лучом и лучом, параллельным замыкающей АВ (рис. 4).

Raq = 110,35 кН – величина усилия в анкерной тяге на один погонный метр набережной.

Определяем значение максимального изгибающего момента в стенке:

Mq = η·z1 = 200·0,85 = 170 кНм.

 

3.7 Определение приращений максимального изгибающего момента ΔМ в стенке и анкерной реакции Δ Ra

 


Рисунок 4
3.8 Определение приращений максимального изгибающего момента в стенке

и анкерной реакции от полосовой нагрузки q (x1,x2)

Для вычисления ; первоначально задаемся контрольным значением нагрузки

q’(x1,x2) = q’(9,10.8) = 90 кН/м2.

Проводим графо-аналитический расчет стенки методом Блюма-Ломейера, но по иному строим эпюру активного давления грунта (рисунок 5).

От крайних точек полосы загружения проведены лучи под углами φ º, 45º+φ/2.

В местах пересечения лучей со шпунтовой стенкой (или ее продолжением) получены точки a, b, c, распорное давление от полосовой нагрузки действует только на участке стенки – а-с с максимальной ординатой в точке b. Величина распорного давления в которой вычисляется по формуле: , где

q’=90кН/м2 - величина полосовой нагрузки на кордоне;

x1=9,0 м, x2=10,8 м- координаты полосы загружения.

а1 = 31,23 кН/м2

а2 = 33,75 кН/м2

а3 = 49,23 кН/м2

Затем производится графическое суммирование эпюр распора грунта от полосовой нагрузки q’ и эпюры активного давления грунта на стенку при отсутствии полосовой нагрузки на причале, т.е. только от грунта засыпки.

Величины сил Ei сведены в таблицу 4.

Таблица 4

№№ Ei, кН №№ Ei, кН №№ Ei, кН
  1,01   40,01   62,72
  6,18   47,56   100,62
  11,81   55,12   138,52
  17,43   15,63   152,76
  33,99   2,79   234,84
  38,34   20,62    

 

Далее строятся силовой и веревочный многоугольники.

В результате при q’(9,10.8) = 90 кН/м2:

z1 = 1,25 м

z2 = 1,14 м.

Необходимая глубина забивки шпунтовых свай to = 4,3 м (рис. 5)

tш = (1.1÷1.15)·5,1= 5,6 м

Мq’ = η·z1 = 200·1,25 = 250 кНм - максимальный изгибающий момент в стенке от нагрузки q’(9.0,10.8) = 90 кН/м2

Raq = 128,74 кН/м– величина усилия в анкерной тяге на один погонный метр набережной от нагрузки q’.

 

3.9 Приращения максимального изгибающего момента ΔМ[q’] и анкерной реакции ΔRa[q’] при нагрузке q’(9.0,10.8) = 90 кН/м2:

 

3.10 Определение допускаемой нагрузки q (x1,x2)

На основании полученных данных построены совмещенные графики зависимости

ΔRa=ΔRa[q(x1,x2)], ΔM=ΔM[q(x1,x2)] (рисунок 6)

Прямые и построены по точкам проходящим через начало координат и значение приращения нагрузки при определенном значении полосовой нагрузки .

Затем на графике отложены ранее найденные значения:

=106 кНм, =101,9 кН и по графику найдены значения лимитирующих нагрузок =119,25 кН/м2; =498,42 кН/м2.

Для дальнейшего расчета взята меньшая нагрузка: =119,25 кН/м2

 

4. Определение искомой нагрузки

Применительно к однополосной схеме загружения при наличии транспорта допускаемая эксплуатационная нагрузка определяется по формуле:

, где

q(0,L) = 40 кН/м2 – проектная нагрузка;

= =119,25 кН/м2и- лимитирующее значение нагрузки на кордоне снятая с графика;

= 7,6 кН/м2 - значение эквивалентной равномерно распределенной нагрузки на причале от ж/д состава.

кН/м2


Рисунок 5,
Рисунок 6


Список используемой литературы:

 

1. Кириллов В.М. «Определение допускаемых эксплуатационных нагрузок на причальные сооружения», С-Пб. 2000 г.

2. Перевязкин Ю.А. «Сооружения портов и транспортных терминалов и их техническая эксплуатация», С-Пб. 2006 г.

3. Будин А.Я. «Тонкие подпорные стенки», Ленинград, 1974 г.

 





Поделиться с друзьями:


Дата добавления: 2015-09-20; Мы поможем в написании ваших работ!; просмотров: 960 | Нарушение авторских прав


Поиск на сайте:

Лучшие изречения:

Не будет большим злом, если студент впадет в заблуждение; если же ошибаются великие умы, мир дорого оплачивает их ошибки. © Никола Тесла
==> читать все изречения...

2627 - | 2300 -


© 2015-2025 lektsii.org - Контакты - Последнее добавление

Ген: 0.013 с.