Расчет количественных схем измельчения

 

В расчете количественной схемы определяют выхода всех продуктов схемы. Основной метод расчета – составление уравнений баланса по расчетному классу в операциях классификации схемы.

Содержание расчетного класса в продуктах измельчения и классификации принимаются по практическим, справочным и научно-исследова-тельским данным (за ислючением продуктов смешения), а также таблицам и указаниям настоящего пособия.

Основные обозначения в расчете:

Q₀ – часовая производительность цеха измельчения, т/ч;

Q_П – масса продукта измельчения, т/ч;

γ₀ – выход исходной руды (γ₀ = 100 %);

γ_П – выход продуктов измельчения, %;

β_П^–74 – содержание расчетного класса в продуктах измельчения, %;

β₀^–74 – содержание расчетного класса в дробленном продукте, %;

β_Н^–74 – содержание расчетного класса в начальном продукте стадии измельчения, %;

β_К^–74 – содержание расчетного класса в конечном продукте стадии измельчения, %.

Обязательными исходными данными для расчета схем являются:

1) производительность по исходной руде (Q₀), т/ч;

2) выход исходного продукта (γ₀ = 100 %);

3) содержание расчетного класса в продукте питания и готовом продукте стадии измельчения (β_Н^–74 и β_К^–74).

Расчет схемы начинают с изображения ее на листе бумаги и нумерации всех продуктов измельчения. Исходному продукту присваивается индекс «0». Схему следует изображать условными обозначениями.

Расчет схемы выполняется в относительных или абсолютных показателях. Пересчет в абсолютные показатели производится по отношению Q_П = γ_П * Q₀ / 100, т/ч.

 

Таблица 26 – Приближенные значения содержания готового класса

в продуктах классификации

Номинальная крупность слива, мм	Содержание класса –74 мкм в сливе, %	Содержание класса –40 мкм в сливе, %	Содержание класса –74 мкм в песках гидроциклона, %	Содержание класса –74 мкм в песках классификатора, %
0.8	7.0	3.8	1 – 2	1 – 2
0.7	10.0	5.6	1 – 2	1 – 2
0.6	20.0	11.3	1.5 – 3	1 – 2
0.5	30.0	14.3	2 – 5	1 – 3
0.43	40.0	24.0	4 – 7	2 – 4
0.32	50.0	31.5	6 – 10	3 – 5
0.24	60.0	39.5	8 – 15	5 – 7
0.18	70.0	48.0	12 – 20	6 – 9
0.14	80.0	58.0	17 – 25	8 – 12
0.094	90.0	71.5	23 – 28	8 – 15
0.074	95.0	80.5	25 – 30	10 – 16

 

3.3.1 Расчет одностадиальных схем измельчения

 

3.3.1.1 Расчет схемы Б

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₂^–74; β₃^–74; β₄^–74.

При установившемся процессе имеем: γ₀ = γ₃ = 100 %; γ₁ = γ₂ = γ₀ + γ₄.

Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₂ = γ₃ + γ₄;

по расчетному классу 2) γ₂ β₂^–74 = γ₃ β₃^–74 + γ₄ β₄^–74.

Решая систему уравнений относительно γ₄, найдем:

 

β₃^–74 – β₂^–74

γ₄ = γ₀ * ------------------, %. (43)

β₂^–74 – β₄^–74

 

При определении γ₄ содержание расчетного класса в сливе мельницы β₂^–74 при отсутствии практических данных назначают в пределах 18–27 %.

 

 

3.3.1.2 Расчет схемы В

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; Q₀; β₀^–74; β₂^–74; β₃^–74; β₄^–74.

При установившемся процессе имеем: γ₀ = γ₂ = 100 %; γ₃ = γ₄.

Определим γ₄. Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₀ + γ₄ = γ₂ + γ₃;

по расчетному классу 2) γ₀ β₀^–74 + γ₄ β₄^–74 = γ₂ β₂^–74 + γ₃ β₃^–74.

Решая систему уравнений относительно γ₄, найдем:

 

β₂^–74 – β₀^–74

γ₄ = γ₀ * ------------------, %. (44)

β₄^–74 – β₃^–74

 

γ₁ = γ₀ + γ₄ = 100 + γ₄.

 

 

3.3.1.3 Расчет схемы Д

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₂^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₅^–74; β₆^–74.

При установившемся процессе имеем: γ₀ = γ₅ = 100 %.

Определим γ₆. Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₃ = γ₅ + γ₆;

по расчетному классу 2) γ₃ β₃^–74 = γ₅ β₅^–74 + γ₆ β₆^–74.

Решая систему уравнений относительно γ₆, найдем:

β₅^–74 – β₃^–74

γ₆ = γ₀ * ------------------, %. (45)

β₃^–74 – β₆^–74

 

γ₃ = γ₅ + γ₆ = 100 + γ₆.

Определим γ₄. Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₂ = γ₃ + γ₄;

по расчетному классу 2) γ₂ β₂^–74 = γ₃ β₃^–74 + γ₄ β₄^–74.

Решая систему уравнений относительно γ₄, найдем:

 

β₃^–74 – β₂^–74

γ₄ = γ₃ * ------------------, %. (46)

β₂^–74 – β₄^–74

 

γ₇ = γ₄ + γ₆; γ₁ = γ₂ = γ₀ + γ₇ = 100 + γ₇.

 

 

3.3.2 Расчет двухстадиальных схем с открытым циклом в I стадии

 

3.3.2.1 Расчет схемы АВ

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₅^–74.

При отсутствии практических данных по содержанию класса –74 мкм в сливе мельницы I стадии содержание этого класса определяют по формуле:

 

β_К^–74 – β_Н^–74

β_I^–74 = β_Н^–74 + -------------------, %; (47)

1 + k m

 

или для схемы АВ:

 

β₃^–74 – β₀^–74

β₁^–74 = β₀^–74 + ------------------, %; (48)

1 + k m

 

 

где: k – отношение приведенного объема мельниц второй стадии к объему мельниц первой стадии;

m – отношение удельной производительности по расчетному классу мельницы второй стадии к удельной производительности по расчетному классу мельницы первой стадии.

 

Если в первой и второй стадиях устанавливаются шаровые мельницы, то величина k = 1.0. Величина m колеблется в пределах 0.6 – 0.8. Если это соотношение невозможно установить, то можно принимать m = 0.7.

Если в первой стадии устанавливаются стержневые мельницы, а во второй стадии – шаровые, то k = 1.5 ÷ 2.0, m = 0.7.

При установившемся процессе γ₃ = γ₁ = γ₀ = 100 %, γ₄ = γ₅.

Определим γ₅. Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₁ + γ₅ = γ₃ + γ₄;

по расчетному классу 2) γ₁ β₁^–74 + γ₅ β₅^–74 = γ₃ β₃^–74 + γ₄ β₄^–74.

Решая систему уравнений относительно γ₅, найдем:

 

β₃^–74 – β₁^–74

γ₅ = γ₀ * ------------------, %. (49)

β₅^–74 – β₄^–74

 

γ₂ = 100 + γ₅.

 

 

3.3.2.2 Расчет схемы АБ

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₅^–74.

При установившемся процессе γ₄ = γ₁ = γ₀ = 100 %, γ₂ = γ₃ = γ₀ + γ₅.

Определим γ₅. Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₃ = γ₄ + γ₅;

по расчетному классу 2) γ₃ β₃^–74 = γ₄ β₄^–74 + γ₅ β₅^–74.

Решая систему уравнений относительно γ₅, найдем:

 

β₄^–74 – β₃^–74

γ₅ = γ₀ * ------------------, %. (50)

β₃^–74 – β₅^–74

 

γ₂ = γ₃ = 100 + γ₅.

 

 

3.3.2.3 Расчет схемы АД

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₅^–74; β₆^–74; β₇^–74.

При установившемся процессе γ₆ = γ₁ = γ₀ = 100 %.

Определим γ₇. Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₄ = γ₆ + γ₇;

по расчетному классу 2) γ₄ β₄^–74 = γ₆ β₆^–74 + γ₇ β₇^–74.

Решая систему уравнений относительно γ₇, найдем:

 

β₆^–74 – β₄^–74

γ₇ = γ₀ * ------------------, %. (51)

β₄^–74 – β₇^–74

 

γ₄ = γ₆ + γ₇ = 100 + γ₇.

 

Определим γ₅. Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₃ = γ₄ + γ₅;

по расчетному классу 2) γ₃ β₃^–74 = γ₄ β₄^–74 + γ₅ β₅^–74.

Решая систему уравнений относительно γ₅, найдем:

 

β₄^–74 – β₃^–74

γ₅ = γ₄ * ------------------, %. (52)

β₃^–74 – β₅^–74

 

γ₂ = γ₃ = γ₁ + γ₅ + γ₇ = 100 + γ₅ + γ₇.

 

 

3.3.2.4 Расчет схемы АЕ

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₅^–74; β₇^–74; β₈^–74.

При установившемся процессе γ₇ = γ₁ = γ₀ = 100 %.

Определим γ₈. Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₃ = γ₇ + γ₈;

по расчетному классу 2) γ₃ β₃^–74 = γ₇ β₇^–74 + γ₈ β₈^–74.

Решая систему уравнений относительно γ₈, найдем:

 

β₇^–74 – β₃^–74

γ₈ = γ₀ * ------------------, %. (53)

β₃^–74 – β₈^–74

 

γ₃ = 100 + γ₈.

 

Определим γ₆. Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₁ + γ₆ = γ₃ + γ₄;

по расчетному классу 2) γ₁ β₁^–74 + γ₆ β₆^–74 = γ₃ β₃^–74 + γ₄ β₄^–74.

Имея в виду, что γ₄ = 100 + γ₆ – γ₃; γ₂ = 100 + γ₆ и γ₅ = γ₆ = γ₄ + γ₈, найдем γ₆:

 

γ₃ * (β₃^–74 – β₄^–74) – γ₀ * (β₁^–74 – β₄^–74)

γ₆ = -------------------------------------------------, %. (54)

β₆^–74 – β₄^–74

 

3.3.3 Расчет двухстадиальных схем с замкнутым циклом в I стадии

 

3.3.3.1 Расчет схемы БВ

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₂^–74; β₄^–74; β₆^–74; β₇^–74; β₈^–74.

β₃^–74 определяется по формуле (47):

 

β₆^–74 – β₀^–74

β₃^–74 = β₀^–74 + ------------------, %;

1 + k m

 

γ₄ определяется по формуле (43):

 

β₃^–74 – β₂^–74

γ₄ = γ₀ * ------------------, %.

β₂^–74 – β₄^–74

 

γ₈ определяется решением системы уравнений для второй классификации.

 

Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₅ = γ₆ + γ₇;

по расчетному классу 2) γ₅ β₅^–74 = γ₆ β₆^–74 + γ₇ β₇^–74

Имея ввиду, что γ₅ = γ₃ + γ₈ = γ₀ + γ₈ и γ₇ = γ₈, и решая относительно γ₈, получаем:

 

β₆^–74 – β₃^–74

γ₈ = γ₀ * ------------------, %. (55)

β₈^–74 – β₇^–74

 

Значение β₈^–74 принимают в интервале 28–40 % (среднее значение – – 30–35 %).

Содержание расчетного класса в питании мельниц в зависимости от крупности дробленого продукта следует принимать по таблице 27.

 

Таблица 27 – Содержание класса –74 мкм в дробленом продукте

Категория руд	Крупность продуктов дробления, мм
40 – 0	20 – 0	10 – 0	5 – 0
Содержание класса –74 мкм, %
Твердые Средние Мягкие

 

 

3.3.3.2 Расчет схемы ВВ

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₂^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₆^–74; β₇^–74; β₈^–74.

При установившемся процессе γ₆ = γ₂ = γ₀ = 100 %.

γ₄ определяется по формуле (43):

 

β₃^–74 – β₂^–74

γ₄ = γ₀ * ------------------, %.

β₂^–74 – β₄^–74

 

γ₁ = 100 + γ₄.

 

γ₈ определяется решением системы уравнений для второй классификации.

Уравнения баланса по операциям классификации:

по твердому 1) γ₂ + γ₈ = γ₆ + γ₇;

по расчетному классу 2) γ₂ β₂^–74 + γ₈ β₈^–74 = γ₆ β₆^–74 + γ₇ β₇^–74

Решая систему уравнений относительно γ₈, найдем:

 

β₆^–74 – β₂^–74

γ₈ = γ₀ * ------------------, %. (56)

β₈^–74 – β₇^–74

 

γ₅ = 100 + γ₈.

 

 

3.3.3.3 Расчет схемы БЕ

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₆^–74; β₇^–74; β₉^–74; β₁₀^–74; β₁₁^–74.

При установившемся процессе γ₁₀ = γ₃ = γ₀ = 100 %, γ₁ = γ₂.

Схема рассчитывается по формулам (43) и (54) с заменой индексов в формуле (54):

 

β₃^–74 – β₂^–74

γ₄ = γ₀ * ------------------, %;

β₂^–74 – β₄^–74

 

γ₁ = γ₀ + γ₄ = 100 + γ₄, %;

 

γ₆ * (β₆^–74 – β₇^–74) – γ₀ * (β₃^–74 – β₇^–74)

γ₉ = -------------------------------------------------, %;

β₉^–74 – β₇^–74

 

γ₇ = γ₀ + γ₈ – γ₆; γ₈ = γ₉ = γ₇ + γ₁₁; γ₅ = γ₃ + γ₉ = γ₀ + γ₉.

3.3.4 Расчет трехстадиальных схем

 

3.3.4.1 Расчет схемы АВВ

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₅^–74; β₇^–74; β₈^–74; β₉^–74.

При установившемся процессе γ₇ = γ₃ = γ₀ = 100 %.

Схема может быть рассчитана по формулам, выведенным ранее для идентичных стадий измельчения. Первые две стадии схемы АВВ аналогичны двухстадиальной схеме АВ и рассчитываются по формулам (48) и (49) для этой схемы:

 

 

β₃^–74 – β₀^–74

β₁^–74 = β₀^–74 + ------------------, %;

1 + k m

 

β₃^–74 – β₁^–74

γ₅ = γ₀ * ------------------, %;

β₅^–74 – β₄^–74

 

γ₂ = 100 + γ₅.

 

Третья стадия измельчения рассчитывается по формуле (44) с заменой индексов:

 

β₇^–74 – β₃^–74

γ₉ = γ₀ * ------------------, %.

β₉^–74 – β₈^–74

 

γ₆ = γ₃ + γ₉ = 100 + γ₉.

 

 

3.3.4.2 Расчет схемы БВВ

 

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₆^–74; β₇^–74; β₈^–74; β₁₀^–74; β₁₁^–74; β₁₂^–74.

При установившемся процессе γ₁₀ = γ₆ = γ₃ = γ₀ = 100 %.

Схема рассчитывается аналогично схеме АВВ: первые две стадии по формулам (43) и (55) для схемы БВ:

β₃^–74 – β₂^–74

γ₄ = γ₀ * ------------------, %;

β₂^–74 – β₄^–74

 

γ₁ = γ₀ + γ₄ = 100 + γ₄, %;

 

β₆^–74 – β₃^–74

γ₈ = γ₀ * ------------------, %;

β₈^–74 – β₇^–74

 

γ₅ = γ₀ + γ₈ = 100 + γ₈, %.

 

Третья стадия рассчитывается по формуле (44) с заменой индексов:

 

β₁₀^–74 – β₆^–74

γ₁₂ = γ₀ * --------------------, % и γ₉ = γ₀ + γ₁₂ = 100 + γ₁₂.

β₁₂^–74 – β₁₁^–74

 

 

3.3.5 Расчет схем измельчения с применением отсадки

 

Расчет этих схем усложняется в связи с тем, что не вся исходная руда измельчается до конечной крупности. Некоторая часть руды в виде концентрата отсадки выводится из схемы измельчения. Поэтому для расчета этих схем, кроме ситовых анализов, нужно иметь данные о технологических показателях отсадки (выход концентрата, который рассчитывается по содержанию золота в продуктах).

Наиболее часто в практике обогащения встречается схема А (рис.19).

Исходные данные: γ₀ = 100 %; γ₃; β₀^–74; β₂^–74; β₅^–74; β₆^–74.

При установившемся процессе γ₅ = 100 – γ₃, %.

Найдем γ₆ по формуле (57):

 

β₅^–74 – β₂^–74

γ₆ = (100 – γ₃) * ------------------, %; (57)

β₂^–74 – β₆^–74

 

γ₁ = γ₂ = 100 + γ₆; γ₄ = γ₂ – γ₃ = γ₅ + γ₆.

 

 

3.3.6 Расчет схем измельчения со стадиальной флотации

 

В большинстве случаев при флотации руд цветных металлов выход концентратов в каждой стадии флотации весьма невелик и не превышает 2–3 %. Поэтому в целях упрощения без заметного снижения точности расчета выходами концентратов можно пренебречь и выполнять расчет также, как расчет аналогичных схем без стадиальной флотации. Для более точного расчета необходимо в качестве исходных данных, помимо ситовых анализов, иметь выхода концентратов в каждой стадии флотации. В этом случае расчет выполняется по следующей схеме.

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₂^–74; β₃^–74; β₄^–74; β₈^–74; β₉^–74; β₁₀^–74; β₁₄^–74; β₁₅^–74; β₁₆^–74; γ₅; γ₁₁.

При установившемся процессе: γ₁₄ = γ₈ – γ₁₄; γ₈ = 100 – γ₅; γ₃ = γ₀ = 100 %.

Найдем γ₄ по формуле (58):

 

β₃^–74 – β₂^–74

γ₄ = 100 * ------------------, %. (58)

β₂^–74 – β₄^–74

 

Найдем γ₁₀ по формуле (59):

 

β₈^–74 – β₃^–74

γ₁₀ = (100 – γ₅) * -------------------, %. (59)

β₁₀^–74 – β₉^–74

 

Найдем γ₁₆ по формуле (60):

 

β₁₄^–74 – β₈^–74

γ₁₆ = (100 – γ₅ – γ₁₁) * --------------------, %. (60)

β₁₆^–74 – β₁₅^–74

 

γ₁ = 100 + γ₄; γ₆ = 100 – γ₅ – γ₁₁; γ₉ = γ₁₀; γ₇ = γ₆ + γ₁₀; γ₁₂ = 100 – γ₅ – γ₁₁; γ₁₃ = γ₁₂ + γ₁₆; γ₁₅ = γ₁₆.

 

 

3.3.7 Расчет схем измельчения с самоизмельчением в I стадии

 

Схемы самоизмельчения разнообразны, т.к. учитывают многообразие текстурных, структурных, физико-механических и других особенностей руд. Принцип расчета схем измельчения с самоизмельчением аналогичен расчету схем с шаровым измельчением, однако он может усложняться включением в схемы грохочения в бутарах и вибрационных грохотах, додрабливнием «критической» фракции в дробилках, выделение рудной гали для рудногалечного измельчения. В этих случаях в дополнение к ситовым анализам продуктов измельчения в качестве исходных показателей необходимо иметь выхода соответствующих продуктов.

В качестве примера приводится расчет двухстадиальной схемы с самоизмельчением в I стадии и рудногалечным – во II стадии.

Исходные данные: γ₀ = 100 %; β₀^–74; β₂^–74; β₄^–74; β₅^–74; β₆^–74; β₈^–74; β₉^–74; β₁₁^–74; γ₃. Принимается β₃^–74 = 0.

 

При установившемся процессе: γ₉ = γ₀ = 100 %; γ₅ = 100 – γ₃.

Найдем γ₆ по формуле (61):

 

β₅^–74 – β₄^–74

γ₆ = (100 – γ₃) * ------------------, %. (61)

β₄^–74 – β₆^–74

 

Найдем γ₁₁ по формуле (62):

 

100 * (β₉^–74 – β₈^–74) + γ₅ * (β₅^–74 – β₈^–74)

γ₁₁ = ----------------------------------------------------, %. (62)

β₁₁^–74 – β₈^–74

 

γ₂ = γ₁ = 100 + γ₆; γ₇ = 100 – γ₃ + γ₁₁; γ₁₀ = γ₁₁; γ₈ = γ₁₀ – γ₃.

 

 

3.3.8 Расчет схем измельчения при отсутствии ситовых анализов продуктов измельчения

 

При проектировании обогатительных фабрик для руд, ранее не перерабатывавшихся в промышленных условиях, отсутствуют ситовые анализы продуктов измельчения.

В качестве исходных данных для расчета схем в этих случаях всегда имеется выход исходного продукта γ₀ = 100 %, производительность по исходному питанию Q₀ т/ч, а также содержание готового класса крупности в исходном и конечном продуктах измельчения β₀^–74 и β_к^–74. При отсутствии β₀^–74 можно воспользоваться таблицей 27.

Содержание готового класса в конечном продукте измельчения обязательно задается требованиями последующей технологии обогащения и определяется научно-исследовательскими работами на обогатимость руды.

Исходные данные по содержанию класса –0.074 мм в продуктах измельчения используются во всех случаях для определения величины циркулирующих нагрузкок. К этому сводятся все расчеты, так как определение выходов всех остальных продуктов естественно вытекает из самой схемы и не требует специальных расчетов. При расчете схем без ситовых анализов продуктов обогащения вместо расчета циркулирующих нагрузок их назначают, и расчет схемы значительно упрощается. Вместе с тем назначение величины циркулирующей нагрузки является весьма ответственной операцией, требующей творческого подхода, знания и понимания процессов измельчения и классификации и аппаратов, применяемых для этих целей. Неправильное назначение циркулирующих нагрузок может привести к грубой ошибке при расчете мельниц и классифицирующих аппаратов.

Назначение величины циркулирующей нагрузки производится на основании опыта работы действующих обогатительных фабрик, работающих на рудах, аналогичных по измельчаемости руде, предназначаемой для переработки на проектируемой фабрике. При этом схема и условия измельчения также должны быть аналогичными. В таблице 28 приведены фактические циркулирующие нагрузки в различных стадиях измельчения на некоторых обогатительных фабриках СНГ.

 

Таблица 28 – Фактические циркулирующие нагрузки на отечественных обогатительных фабриках

Фабрика	Циркулирующая нагрузка от исходного питания стадии, %
I стадия	II стадия	III стадия
Балхашская медная Джезказганская медная Каджаранская Алмалыкская медная Гайская Красноуральская Норильская Сибайская Среднеуральская Учалинская Алмалыкская свинцово-цинковая Белоусовская Березовская Зыряновская Карагайлинская Кентауская Тырныаузская Маднеулинская Лениногорская	— — — —	— — — —	— — — — — — — — — — — — — — — —

 

При отсутствии аналогов можно воспользоваться таблицей 29. Основа этой таблицы взята из работы /1/, но она несколько изменена авторами, исходя из опыта эксплуатации действующих схем измельчения.

 

Таблица 29 – Ориентировочные значения циркулирующих нагрузок

Крепость руды по Протодьяконову	Величина циркулирующей нагрузки, %
I стадия	II и III стадия	Мельницы полного рудного самоизмельчения	Рудно-галеч-ные мельницы
10 – 12 12 – 14 14 – 16 16 – 18 18 – 20	100 – 150 150 – 200 200 – 250 250 – 300 300 – 400	120 – 180 180 – 230 230 – 280 280 – 330 350 – 450	— 200 – 450 450 – 600 600 – 750 —	— 300 – 350 350 – 400 — —

Примечания к таблице 29:

1) при установке гидроциклонов величину циркулирующей нагрузки принимать не менее 200 %;

2) при установке в цикле измельчения отсадочных машин нагрузка на 1 м² отсадочной машины не должна превышать 100 т/ч.

 

Назначив циркулирующую нагрузку, не трудно определить выход всех продуктов.

Например, для схемы БВВ. Назначим циркулирующие нагрузки: в первой стадии C_I = γ₄; во второй стадии C_II = γ₈; в третьей стадии C_III = γ₁₂. Определим выхода всех остальных продуктов измельчения:

 

γ₁ = 100 + γ₄; γ₂ = γ₁; γ₃ = 100 + γ₈; γ₇ = γ₈; γ₉ = 100 + γ₁₂; γ₁₁ = γ₁₂.

 

При назначении циркулирующих нагрузок в схемах, включающих межстадиальное обогащение, выходом концентратов можно пренебречь. Аналогичным методом рассчитываются и все остальные схемы. Исключение составляют схемы, включающие контрольную классификацию слива, например, схема Д. Исходными данными для расчета этой схемы будут: γ₀ = 100%, Q₀ и β₅^–74. β₅^–74 определяется требованиями технологии обогащения. Прежде всего необходимо определить выхода продуктов 3 и 6.

 

Для этой цели можно воспользоваться двумя способами.

 

I способ. Назначить β₃^–74 и, основываясь на положении, что распределение класса крупности –0.040 мм между продуктами измельчения пропорционально распределению воды, рассчитать γ₃ по формуле (63):

 

β₅^–40 * (R₅ – R₆) * 100

γ₃ = -------------------------------, %; (63)

β₃^–40 * R₅ – β₅ * R₆

 

где: R₅ и R₆ – массовое отношение жидкого к твердому в продуктах 5 и 6.

 

100 – Т

R = -------------, – где: Т – содержание твердого, %.

Т

 

Для продукта 5 содержание твердого определяется в зависимости от β₅^–74 и может быть принято по таблице 30, если это слив механического классификатора.

 

Таблица 30 – Содержание твердого в сливе классификатора

Номинальная крупность слива, мм	0.8	0.7	0.6	0.5	0.43	0.32	0.24	0.18	0.14	0.094	0.074
Содержание класса –0.074 мм, %
Содержание твердого, %

 

Таблица 30 составлена для руды плотностью 2.7 г/см³. При другой плотности вводится поправка K_δ = δ_т/2.7, тогда:

 

T_с = T_т * K_δ, %;

 

где: T_с – фактическое содержание твердого в сливе, %;

T_т – табличное содержание твердого в сливе, %.

 

Содержание твердого в сливе гидроциклона при одном и том же содержании готового класса в нем зависит от многих причин и в первую очередь от содержания твердого в песках, плотности твердой фазы и в весьма значительной степени от выхода песков, т.е., от той самой величины, которую нам необходимо найти.

Поэтому для определения содержания твердого в сливе гидроциклонов по заданному содержанию в нем расчетного класса рекомендуется воспользоваться приближенной таблицей 31.

 

Таблица 31 – Содержание твердого в сливе гидроциклона

Содержание в сливе класса –74 мкм, %
Содержание твердого в сливе, %	43 – 55	34 – 46	28 – 38	22 – 31	17 – 24

Пользуясь таблицей 31, необходимо учитывать следующее:

1) с увеличением содержания твердого в песках уменьшается содержание твердого в сливе;

2) с увеличением выхода песков уменьшается содержание твердого в сливе;

3) в таблице 31 даны крайние значения твердого в сливе гидроциклонов T_c при выходе песков 50…150 % и содержания твердого в песках 60…75 %. В первом случае содержание класса –0.040 мм β₃^–40 и β₅^–40 принимается по таблице 26. Выход продукта 6 γ₆ = γ₃ – 100, %.

 

II способ. Назначают β₃^–74 и по таблице 26 принимают значение β₆^–74. Выход продукта 6 рассчитывается по формуле (45), выход продукта 3 составит γ₃ = γ₀ + γ₆, %. Назначение величины β₃^–74 даже при отсутствии каких-либо данных особых трудностей не вызывает, т.к. этот параметр в действующей схеме доступен регулированию в широких пределах; разность β₅^–74 – β₃^–74 может колебаться в пределах от 10 до 25 % и полностью зависит от принятого режима измельчения.

После вычисления величин γ3 и γ6 дальнейший расчет схемы типа Д затруднений не представляет. Назначается общая циркулирующая нагрузка C = γ₇, тогда γ₄ = γ₇ – γ₆; γ₁ = 100 + γ₇; γ₂ = γ₁.

В расчете многостадиальных схем при отсутствии ситовых анализов необходимо также вычислить содержание готового класса в конечных продуктах измельчения каждой стадии. Это необходимо, во-первых, для управления процессом измельчения по запроектированной схеме в период ее освоения и эксплуатации и, во-вторых, для выбора и расчета измельчительного и классифицирующего оборудования. Для двухстадиальных схем это вычисление выполняется по формуле (47). Для трехстадиальных схем по формуле (64) для конечного продукта измельчения I стадии и по формуле (65) – для II стадии:

 

β_К^–74 – β₀^–74

β_I^–74 = β₀^–74 + ----------------------, %. (64)

1 + k m_II + k m’

 

Для шаровых мельниц во всех трех стадиях k =1.

Если в первой стадии устанавливаются стержневые мельницы, то k = 1.5 … 2.0, m = 0.7, m’ = 0.6;

 

β_К^–74 – β_I^–74

β_II^–74 = β_I^–74 + ------------------, %. (65)

1 + k m’’

 

k = 1; m’’ = 0.85.

 

В тех случаях, когда условиями стадиального обогащения задано содержание готового класса в конечных продуктах каждой стадии измельчения, необходимо рассчитать отношение приведенных объемов мельниц во второй стадии к первой и в третьей ко второй.

Отношение объема мельниц второй стадии к объему мельниц первой стадии рассчитывается по формуле (66):

 

β_II – β_I

k = -----------------, д.е.; (66)

m (β_I – β_Н)

 

m = 0.7.

Отношение объема мельниц третьей стадии к объему мельниц второй стадии рассчитывается по формуле (67):

 

β_К – β_II

k = -------------------, д.е.; (67)

m’’ (β_II – β_I)

 

m’’ = 0.85.