Подбор продольной рабочей арматуры ригеля.

Расчётное сечение	в крайнем пролёте	на левой средней опоре	в среднем пролёте
М, кН·см	М 11 = 61653,2	Mfr = 45455	М 22 = 34722
h 0 = h – a, см	90 – 8 = 82	90 – 7 = 83	90 – 6 = 84
А 0	0,2810	0,2022	0,1508
ξ	0,3382	0,2283	0,1643
η	0,8309	0,8858	0,9178
Требуемая Аs, см 2	24,79	16,94	12,34
Принятое армирование	4Æ32 А 400	4Æ25 А 400	4Æ20 А 400
Фактич. Аs, см 2	32,17	19,63	12,56
а 1, мм	Минимальное	32 + 0,5×32 = 48	25 + 0,5×25 = 37,5	20 + 0,5×20 = 30
Принятое
а 2, мм	Минимальное	32 + 32= 64	25 + 25 = 50	20 + 20 = 40
Принятое
Фактич. а, мм	50 + 0,5·65 = 82,5	40+ 0,5·50 = 65	30 + 0,5×40 = 50
Фактич. h 0 = h – a, см	90 – 8,25 = 81,75	90 – 6,5 = 83,5	90 – 5 = 85
Расст. h 01 = h – a 1, см	90 – 5,0 = 85	90 – 4,0 = 86	90 – 3 = 87

Подбор поперечной рабочей арматуры ригеля

Конструирование поперечной арматуры

· Диаметр стержней поперечной арматуры d принимается из условия ее свариваемости с продольной арматурой наибольшим диаметром D = 36 мм:

d ≥ 0,25 D = 0,25·36 = 9 мм.

· Чтобы расчётное сопротивление поперечной арматуры не снижалось (п. 4.1), её диаметр должен составлять

d ≥ D /3 = 36/3 = 12 мм.

4 Окончательно диаметр назначим после расчёта. Если по расчёту поперечная арматура требоваться не будет, её диаметр примем только исходя из указанных здесь условий.

· Шаг стержней поперечной арматуры назначается в соответствии с конструктивными требованиями п. 5.27 СНиП [2], затем проверяется расчетом прочности по наклонному сечению.

1) На приопорных участках длиной L ₀ = L /4 = 9/4 = 2,25 м

при высоте сечения h > 450 мм (в данном случае h = 900 мм)

,

S ₁ £ 500 мм.

Принимаем S ₁ = 250 мм (кратно 50 мм), см. прил. 1.

2) На остальной части пролета при h >300 мм:

,

S ₂ £ 500 мм.

Принимаем S ₂ = 500 мм (кратно 50 мм).

4.3.2. Общие соображения по расчёту прочности наклонных сечений

· Для обеспечения прочности элемента по наклонному сечению необходимо провести три расчёта:

1. Расчёт на действие поперечной силы по наклонной трещине.

2. Расчёт на действие изгибающего момента по наклонной трещине.

3. Расчёт на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами.

· Расчёт на действие изгибающего момента допускается не проводить, если все стержни продольной арматуры доведены до опоры и имеют надёжную анкеровку. В данном случае некоторые стержни не доводятся до опоры, но отвечают определённым конструктивным требованиям, которые учтены в п. 4.4., поэтому расчёт на действие изгибающего момента выполнять не будем.

4 Анкеровка арматуры – обеспечение восприятия арматурой действующих на неё усилий путём заведения её на определённую длину за расчётное сечение или устройства на её концах специальных анкеров.

· Расчет прочности ригеля по наклонному сечению на действие поперечной силы проведем для сечения, в котором значение Q максимальное (сечение слева от средней опоры ригеля), Q = Q ₂₁ = 414,41 кН, см. п. 2.4.3.

· Установленный в результате расчёта шаг поперечной арматуры в целях унификации принимаем и возле остальных опор. При необходимости можно провести соответствующие расчёты и увеличить шаг арматуры.