Расчет прочности грунтового основания

6.9. Расчет прочности основания следует производить для всех скальных грунтов и нескальных при tgdI < sin jI из условия

 

 

g cNu /g n.

Fv £ (26)

6.10. Тангенс угла наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основании определяется из условия

 

 

 

Fsa / Fv.

tgdI =

 

(27)

 

6.11. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, определяется по формуле

 

Nu = b ¢ (Ngb ¢gI + Nq g¢I d + Ncc I

). (28)

 

где Ng, Nq, Nc - безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по таб. 5 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта j I и угла наклона к вертикали d I равнодействующей внешней нагрузки на основание в уровне подошвы стены: d - глубина заложения подошвы от нижней планировочной отметки, м; b ¢ - прицеленная ширина подошвы, определяемая по формуле

 

b ¢ = h -

2 e. (29)

 

где е - эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы стены, величина которого определяется по формуле (30) и не должна превышать е £ b /3:

 

 

M 0/ Fv,

e = (30)

где M 0 - сумма моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы.

 

Таблица 5

 

		Коэффициенты несущей способности
Угол		Ng, Nq и Nc при угле наклона к
внутреннего		вертикали равнодействующей
трения	Коэффициент	внешней нагрузки d I, град., равном
грунта j I
град

 

	Ng Nq Nc	5,14	-     -     -	-     -     -	-     -     -	-     -     -	-     -     -	-     -     -
	Ng Nq Nc	0,2     1,57     6,49	0,05     1,26     2,93	-     -     -	-     -     -	-     -     -	-     -     -	-     -     -
	Ng Nq Nc	0,6     2,47     8,34	0,42     2,16     6,57	0,12     1,6     3,38	-     -     -	-     -     -	-     -     -	-     -     -
	Ng Nq Nc	1,35     3,94     10,98	1,02     3,45     9,13	0,61     2,84     6,88	0,21     2,06     3,94	-     -     -	-     -	-     -     -
	Ng Nq Nc	1,66     4,43     11,75	1,25     3,87     9,81	0,78     3,2     7,51	0,33     2,38     4,61	0,07     0,54     0,93	-     -     -	-     -     -

 

	Ng Nq Nc	1,96     4,92     12,52	1,48     4,29     10,49	0,95     3,56     8,14	0,45     2,69     5,27	0,14     1,08     1,86	-     -     -	-     -     -
	Ng Nq Nc	2,27     5,42     13,3	1,72     4,72     11,17	1,13     3,92     8,76	0,58     3,01     5,93	0,22     1,61     2,79	-     -     -	-     -     -
	Ng Nq Nc	2,57     5,91     14,07	1,95     5,14     11,85	1,3     4,28     9,39	0,7     3,32     6,6	0,29     2,15     3,72	-     -     -	-     -     -
	Ng Nq Nc	2,88     6,4     14,84	2,18     5,56     12,53	1,47     4,64     10,02	0,82     3,64     7,26	0,36     2,69     4,65	-     -     -	-     -     -
	Ng Nq Nc	3,48     7,25     16,02	2,64     6,28     13,53	1,81     5,24     10,87	1,06     4,14     8,01	0,5     3,07     5,26	0,12     0,72     1,12	-     -     -

 

	Ng Nq Nc	4,08     8,11     17,19	3.11     7,01     14,53	2,15     5,84     11,72	1,29     4,64     8,75	0,64     3.45     5,86	0,23     1,44     2,23	-     -     -
	Ng Nq Nc	4,67     8,96     18,37	3,57     7,73     15,53	2,5     6,45     12,56	1,53     5,13     9,5	0,77     3,83     6,47	0,35     2,16     3,35	-     -     -
	Ng Nq Nc	5,27     9,81     19,54	4,04     8,45     16,53	2,84     7,05     13,41	1,77     5,63     10,24	0,91     4,2     7,07	0,46     2,88     4,46	-     -     -
	Ng Nq Nc	5,87     10,66     20,72	4,5     9,17     17,53	3,18     7,65     14,26	6,13     10,99	1,05     4,58     7,68	0,58     3,6     5,58	-     -     -
	Ng Nq Nc	7,17     12,21     22,61	5,49     10,46     19,09	3,89     8,71     15,54	2,49     6,98     12,04	1,37     5,26     8,55	0,72     4,01     6,08	0,19     0,99     1,37

 

	Ng Nq Nc	8,48     13,76     24,49	6,47     11,75     20,65	4,59     9,77     16,83	2,98     7,83     13,09	1,68     5,93     9,43	0,86     4,43     6,58	0,38     1,98     2,74
	Ng Nq Nc	9,78     15,3     26,37	7,46     13,05     22,22	5,3     10,82     18,11	3,46     8,67     14,13	6,61     10,3	1,01     4,84     7,09	0,57     2,97     4,11
	Ng Nq Nc	11,09     16,85     28,26	8,44     14,34     23,78	11,88     19,4	3,95     9,52     15,18	2,31     7,28     11,18	1,15     5,26     7,59	0,76     3,96     5,48
	Ng Nq Nc	12,39     18,4     30,14	9,43     15,63     25,34	6,71     12,94     20,68	4,44     10,37     16,23	2,63     7,96     12,05	1,3     5,67     8,09	0,95     4,95     6,85

Примечания: 1. При промежуточных значениях jI и dI коэффициенты Ng, Nq и Nc допускается определить по интерполяции.

 

2. Значения Ng, Nq, и Nc при jI > 30° принимаются как для jI = 30°.

 

6.12. Сумма моментов М 0 определяется по формулам: а) для массивных подпорных стен

 

 

M 0 = Fsa [ h * - tg (e + d) (b /2 - h * tg e)]+S Mi, (31)

 

где S Mi - сумма моментов от собственного веса стены и грунта на ее обрезах относительно центра тяжести подошвы стены.

 

б) для уголковых стен (при e £ q 0)

 

М 0 = Fsa [ h * - tg (e + j¢) (b /2 - h * tg e)] + g¢Ig f (b - t)´[ h (b - 4 t) +

6 td ]/12. (32)

 

где h * - расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены; g f - коэффициент надежности по нагрузке, принимается, равным 1,2;

 

h * = [ Fsa,gh /3 + Fsa,q (h - ya -

yb /2)]/ Fsa. (33)

 

6.13. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного скальным грунтом, определяется по формуле

 

 

= Rcb ¢.

Nu

(34)

 

где Rc - расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта.