Значения допускаемого приведенного полезного напряжения [k0] для плоских ремней, соответствующее критическому значению коэффициента тяги

Диаметр малого шкива d ₁	Тип ремня	[ k ₀], Н/мм²
при σ_о =1,18 Н/мм²	при σ_о =1,47 Н/мм²
³90	О	1,42 1,54 1,62	1,59 1,71 1,82
³125	А	1,48 1,58 1,67	1,64 1,76 1,87
³180	Б	1,48 1,64 1, 71	1,64 1,84 2,01
³280	В	1,48 1,66 1,80 1,87	1,64 1,85 2,03 2,20
³450	Г	1,48 1,69 1,87 1,88	1,64 1,89 2,12 2,20
³630	Д	1,48 1,69 1,88	1,64 1,89 2,20
Примечания. При числе пробегов ν < 5с^-1 назначают σ_о =1,47 Н/мм², при ν =5¸10с^-1 – σ_о =1,18 Н/мм²

12. Находят поправочные коэффициенты и допускаемое полезное напряжение , Н/мм².

где C _a, С_u, С _θ, С _р − поправочные коэффициенты (см. табл. 3).

Таблица 3

Значения поправочных коэффициентов

Коэффициент угла обхвата α ₁ на ведущем шкиве C_α

Угол охвата α₁, град

C _α Для плоских ремней 0,97 0,94 0,91 — — —

Для клиновых и поликлиновых ремней 0,98 0,95 0,92 0,89 0,86 0,83

Коэффициент влияния натяжения от центробежной силы С_υ (C_u =1,04–0,0004 u ²)

Скорость ремня υ, м/с

С_υ Для плоских ремней 1,04 1,03 0,95 0,88 0,79 0,68

Для клиновых и поликлиновых ремней 1,05 1,04 0,94 0,85 0,74 0,6

Коэффициент динамичности нагрузки и длительности работы C _p

Характер нагрузки спокойная с умеренными колебаниями со значительными колебаниями ударная и резко неравномерная

C_p 0,9 0,8 0,7

Примечание: При двухсменной работе C_p следует понижать на 0,1; при трехсменной − на 0,2.

Коэффициент угла наклона линии центров шкивов к горизонту С _θ

Угол наклона θ, град 0¸60 60¸80 80¸90

С_θ 0,9 0,8

13. Определяют требуемое число ремней

,

где А площадь поперечного сечения ремня, мм² (см. табл.18).

Для удобства монтажа и эксплуатации передачи рекомендуется ограничивать z £5; если же по расчету получается z> 5, то следует увеличить d₁ и соответственно d₂ или перейти к большему сечению ремня.

14. Вычисляют силу предварительного натяжения ветвей ремней F ₀, Н,

где q − масса 1 метра ремня (см. табл.18).

15. Определяют силы натяжения ведущей F ₁ и ведомой F ₂ ветвей ремней, Н:

; ;

F_t и F₀ определены в пунктах 10 и 14.

16. Рассчитывают силу давления ремня на вал F_оп, Н:

,

где α₁ − угол охвата ремнем малого шкива.

17. Проверяют прочность ремня. Для этого необходимо определить максимальное напряжение в сечении ведущей ветви σ_maxи сравнить его с допускаемым значением [σ]:

,

где σ₁ − напряжение от растяжения, Н/мм² – ;

σ_и− напряжение от изгиба, Н/мм², – (Е _и = 80¸100/мм² − модуль продольной упругости при изгибе для прорезиненных ремней);

σ_υ=ρ υ ²∙10^-6 − напряжения от центробежных сил, Н/мм² (ρ=1250¸1200 кг/м³ − плотность материала ремня для плоских ремней);

[σ]_р− допускаемое напряжение растяжения, Н/мм²;

[σ]_р=10 Н/мм² −для клиновых и поликлиновых ремней.

Если условие σ _max ≤ [σ]_Pне удовлетворяется, необходимо увеличить диаметр ведущего шкива d ₁или принять большее сечение ремня и повторить расчет.

18. Определяют материалы и геометрические параметры шкивов

Шкивы клиноременных передач выполняют из чугуна СЧ 15 и СЧ 18, а при 30 м/с – из стали 25Л или алюминиевых сплавов.

Конфигурация обода шкива и размеры канавок даны в табл.23.

Таблица 23