Расчет неразрезного ригеля

 

Согласно разбивочной схеме (см. рис. 10) ригель представляет собой неразрезную многопролетную (четырех пролетную) конструкцию со свободным (шарнирным) опиранием концов на кирпичные стены здания.

Проектируем ригель сборно-монолитной конструкции с соединением на монтаже однопролетных сборных элементов в неразрезную систему путем сварки выпусков арматуры из колонн и ригелей и замоноличивания стыков, а в дальнейшем – и швов между сборными панелями (рис. 19).

 

Рис. 19. Поперечный разрез здания

 

 

Статический расчет ригеля

Ригель после сварки арматуры и замоноличивания стыков превращается в элемент поперечной рамной конструкции, однако при свободном опирании его концов на стены и равных или отличающихся не более чем на 10 % расчетных пролетах ригель разрешается рассчитывать как неразрезную многопролетную балку (рис. 20).

За расчетные пролеты ригеля принимаем:

· в средних пролетах – расстояние между осями колонн, на которые опирается ригель;

· в крайних пролетах – расстояние между осью колонны, на которую опирается ригель, до середины площадки опирания ригеля на стену.

Рис. 20.Расчетная схема неразрезного ригеля

 

Расчетные пролеты:

· крайний ,

· средний ,

где b _н – номинальная ширина плиты перекрытия, a = 380 мм – длина площадки опирания ригеля на стену (1,5 кирпича).

Нагрузка на ригель от сборных панелей передается продольными ребрами сосредоточенно. Для упрощения расчета без большой погрешности при четырех и более сосредоточенных силах на длине пролета разрешается заменять такую нагрузку эквивалентной (по прогибу), равномерно распределенной по длине ригеля.

По рекомендациям [9] принимаем ригель сечением 30´70 см.

Таблица 6

 

Погонная нагрузка ригель:

· полная расчетная нагрузка

,

· постоянная и временная длительная расчетная

,

где .

.

Изгибающие моменты в сечениях ригеля по его длине определяются по формуле

 

а поперечные силы на опорах ригеля – по формуле

 

где g и v –постоянная и временная нагрузки на ригель, соответсвенно;

 и  – коэффициенты, принимаемые по прил. 2 в зависимости от числа пролетов и схемы загружения;

l – расчетный пролет, крайний или средний.

 

Для определения изгибающего момента на опоре В принимают .

Пример определения изгибающих моментов и поперечных сил в сечениях ригеля с учетом коэффициента надежности по ответственности ():

· при действии постоянной нагрузки g для схемы загружения 1:

,

,

,

,

.

 

· при действии временной нагрузки v для схемы загружения 2

,

,

,

,

.

 

Расчеты по определению изгибающих моментов и поперечных сил сведены в табл. 7.

От загружения ригеля постоянной нагрузкой в сочетании с невыгодным его загружением временной нагрузкой строятся эпюры моментов и поперечных сил: I (1+2); II (1+3); III (1+4); IV (1+5).

Перераспределение изгибающих моментов

В связи с жесткими требованиями к размещению в опорных сечениях ригеля выпусков арматурных стержней, стыкуемых ванной сваркой, следует стремиться к уменьшению площади сечения опорной арматуры и числа стержней в опорных сечениях, а также к унификации армирования опорных сечений. Достигается это перераспределением усилий между опорными и пролетными сечениями вследствие пластических деформаций бетона и арматуры [6]. При этом уменьшение опорных моментов не должно превышать 30 % в сравнении с рассчитанными по «упругой» схеме. Принцип перераспределения усилий изложен показан на рис. 21. Расчеты по перераспределению усилий в неразрезном ригеле сведены в табл. 8.

При уменьшении опорного момента на опоре В на 30 % принимаем максимальную ординату добавочной треугольной эпюры

.

 

С целью унификации армирования опорных сечений момент на опоре С уменьшаем до

 

Максимальная ордината добавочной эпюры

.

 

Таблица 7

Продолжение таблицы 7

 

Рис. 21. Перераспределение усилий в ригеле

а) по схеме II загружения; б) по схеме III загружения

Перераспределение поперечных сил

В связи с перераспределением изгибающих моментов уточняем величину поперечных сил.

Поперечные силы в опорных сечениях ригеля после перераспределения усилий по схеме II при ; ; ,  (рис. 22):

 

,

 

 

Поперечные силы в опорных сечениях ригеля после перераспределения усилий по схеме III при , .

,  (рис. 23).

,

,

,

.

 

Рис. 22. К перераспределению поперечных сил по схеме загружения II

 

Рис. 23. К перераспределению поперечных сил по схеме загружения III

 

Таблица 8

Определение размеров поперечного сечения ригеля

Ригель проектируем из бетона класса В 15. При  и , .

Необходимую расчетную высоту сечения ригеля определяем по максимальному перераспределенному изгибающему моменту у граней колонн с размерами .

 

;

,

где ,  перераспределенные поперечные силы.

При ширине ригеля ; ,  расчетная высота ригеля:

.

 

Полная высота . Принимаем , .

В пролетах для нижней арматуры, расположенной в 2 ряда по высоте ригеля , на опорах и в пролетах для верхней арматуры расположенной в 1 ряд по высоте ригеля .

Расчет продольной арматуры

В качестве продольной арматуры в ригеле используем арматуру периодического профиля класса А 400 с R _s = 355 МПа. Рабочую арматуру располагаем в трех плоских сварных сетках. Нижние продольные стержни пролетных сеток определяем по максимальным значениям «положительных» моментов при загружении по схемам I (1+2) и IV (1+5) в табл. 7. Верхние продольные стержни на опорах определяем по максимальным значениям «отрицательных» моментов у граней колонн. Расчет арматуры сведен в табл. 9.

 

Таблица 9

Расчет по наклонным сечениям

Величина максимальных поперечных сил у грани стены при длине площадки опирании ригеля  и у граней колонн при высоте их сечения с учетом коэффициента надежности по ответственности :

, , ,

,

 

,

(схема загружения I (1+2));

 

, (схема загружения II (1+3));

,

(схема загружения II (1+3));

 

(схема загружения III (1+4)).

 

При ,

 поперечная арматура в ригеле должна ставиться по расчету.

Принимаем поперечную арматуру класса A 400 с  (табл. 2.6 [3]). В каркасах у опоры A при продольных стержнях диаметром 22 мм поперечные стержни из условия технологии сварки принимаем диаметром 8 мм, у опор В и С при диаметре стержней опорной арматуры 25 мм – диметром 8 мм (, п. 9. ГОСТ 14098-91).

 

Расчет ригеля на действие поперечных сил у опоры А

У опоры А при  (3Æ8 А 400), .

Максимально допустимый шаг поперечных стержней у опор в соответствии с п. 5.21 [3] при :

Принимаем шаг поперечных стержней в сетках на приопорном участке равном четверти пролета .

Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями

Расчет прочности по наклонной полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.30 [3].

,

где  принимается на расстоянии не менее h ₀ от опоры.

,

.

Прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.

 

Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению

 

Так как

,

 [3].

 

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

,

но не более .

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 0,78 м.

Длину проекции наклонной трещины c ₀ принимают равным c, но не более (см. п. 3.31 [3]).

Принимаем длину проекции наклонной трещины c ₀ = c = 0,78 м. Тогда

.

 

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном (п. 3.31 [3])

,

но не более

,

и не менее

.

.

Принимаем .

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия , где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции c; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c.

 

При , т.е. прочность наклонных сечений у на приопорном участке у опоры А обеспечена при установке поперечной арматуры диаметром 8 мм класса А 400 с шагом 250 мм на приопорных участках, равных четверти пролета у опор А и B.

Расчет прочности на действие момента по наклонному сечению

Если у грани крайней свободной опоры ригеля верхний ряд нижней арматуры (3Æ20 мм) не доводим до опоры, а у оставшегося нижнего ряда арматуры (3Æ22 мм) отсутствуют специальные анкера, необходимо произвести расчет прочности наклонных сечений на действие момента (п. 3.44 [3]).

Расчет производим из условия (см. п. 3.43 [3]).

Определяем усилие в растянутой арматуре .

Определяем расстояние от конца продольной арматуры до точки пересечения с ней наклонного сечения. Принимаем начало наклонного сечения у грани опоры. Тогда , где  – длина площадки опирания ригеля на кирпичную стену,  – защитный слой бетона в торце продольного стержня на опоре.

Площадь опирания ригеля на кирпичную стену .

Опорная реакция на опоре А:  (загружение I (1+2)).

Средние напряжения в ригеле на опоре от опорной реакции .

Так как , (п. 3.45 [3]).

Расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном

,

 

где  – коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры и принимаемый равным 2,5 для арматуры классов А 300, А 400, А 500;

 – коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры и принимаемый равным 1,0 при диаметре  (п.3.45 [3]).

Значение относительной длины анкеровки

, принимается не менее 15 (п.3.45 [3]).

Длина зоны анкеровки , принимается не менее 200 мм (см. п.3.45 [3]).

.

 

Поскольку к растянутым стержням в пределах длины  приварены 6 вертикальных поперечных стержней диаметром 8 мм и 1 горизонтальный поперечный стержень, увеличим усилие на величину .

Принимая , , (табл.3.4 [3]).

,

принимается не более  

Отсюда .

Определяем максимально допустимое значение при

α = 0,7 (см. п. 3.45 [3])

, принимается не менее 15.

, принимается не менее 200 мм.

. .

Принимаем .

Определяем плечо внутренней пары сил

 

 (п. 3.43 [3]).

 

Момент, воспринимаемый продольной арматурой равен 

 (формулу 3.70 [3]).

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения

,

 

где .

Момент, воспринимаемый поперечной арматурой равен

.

 

Момент в наклонном сечении определяем как момент в нормальном сечении, расположенном в конце наклонного сечения, т. е. на расстоянии х от точки приложения опорной реакции равной .

,

,

т. е. если верхний ряд нижней арматуры (3Æ20мм) не доводим до опоры, а у оставшегося нижнего ряда арматуры (3Æ22мм) отсутствуют специальные анкера, прочность наклонных сечений по изгибающему моменту не обеспечена (п. 3.43 [3]).

Если не обрывать часть продольной арматуры нижней зоны в пролете (3Æ20) со стороны опоры А, а довести ее до конца ригеля, то длина зоны анкеровки для арматуры Æ20мм  принимается не менее 200 мм (п.3.45 [3]);

.

 

С учетом поперечной арматуры .

Определяем максимально допустимое значение при , , принимается не менее 200 мм.

.

Принимаем .

Определяем плечо внутренней пары сил

.

 

Момент, воспринимаемый продольной арматурой равен

(ф. 3.70 [3]).

,

т. е. прочность наклонных сечений по изгибающему моменту обеспечена.

Если у грани крайней опоры ригеля у оставшегося нижнего ряда арматуры (3Æ22 мм) предусмотреть устройство на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т. п., удовлетворяющих требованиям п. 5.36 [3] или приварить концы стержней к надежно заанкеренным закладным деталям, то:

 

 (п. 3.45 [3]);

 (п. 3.43 [3]);

,

.

т. е. прочность наклонных сечений по изгибающему моменту будет обеспечена.

Таким образом, для обеспечения прочности наклонных сечений по изгибающему моменту необходимо всю продольную арматуру нижней зоны в крайнем пролете со стороны опоры А довести до конца ригеля или у оставшегося нижнего ряда арматуры (3Æ22 мм) со стороны опоры А предусмотреть устройство на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т. п.

Определение шага поперечной арматуры в средней части пролета

.

 

Определяем поперечную силу воспринимаемую бетоном.

 

Длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения c

,

но не более .

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 1,16 м.

Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяем по формуле 3.46 [3]

 

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном (п. 3.31 [3])

,

но не более

,

и не менее

.

.

Принимаем  т. е. поперечная сила не может быть воспринята только бетоном.

Максимально допустимый шаг поперечных стержней при :

Принимаем шаг поперечных стержней в сетках на приопорном участке равном четверти пролета .

 

 

Так как , то

 [3].

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

 

,

но не более .

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения .

Длину проекции наклонной трещины c ₀ принимают равным c, но не более . Принимаем длину проекции наклонной трещины   .

Тогда

.

 

Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по формуле

,

но не более

,

и не менее

.

.

Принимаем .

При  т.е. прочность наклонных сечений в средней части крайнего пролета обеспечена при шаге поперечных стержней  Æ8мм класса А 400 с шагом .

Расчет ригеля на действие поперечных сил у опор B и C

У опор В и С при  (3Æ8 А 400). , ,  (см. перераспределение поперечных сил).

Максимально допустимый шаг поперечных стержней у опор в соответствии с п. 5.21 [3] при :

Принимаем шаг поперечных стержней в сетках на приопорном участке равном четверти пролета .

 

Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями

Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.43 [3].

,

где  принимается на расстоянии не менее h ₀ от опоры.

,

.

Прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.

 

Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению

При  (3Æ8 А 400) с шагом  

.

 

Так как ,

 [3].

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

Так как

,

но не более  и не менее

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 0,715 м.

Длину проекции наклонной трещины c ₀ принимают равным c, но не более (см. п. 3.31 [3]).

Принимаем длину проекции наклонной трещины . Тогда

.

 

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном (п. 3.31 [3])

,

но не более

,

и не менее

.

.

Принимаем .

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия (см. п. 3.31 [3]), где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции c; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c

 

При , т. е. прочность наклонных сечений на приопорных участках у опоры B и C обеспечена при установке поперечной арматуры диаметром 8 мм класса А 400 с шагом 100 мм на приопорных участках, равных четверти пролета у опор В и С.

 

Расчет прочности на действие момента по наклонному сечению

На средних опорах В и С концы стержней неразрезного ригеля приварены к надежно заанкеренным закладным деталям, поэтому расчет прочности наклонных сечений на действие момента не производим (см. п. 3.44 [3]).

Определение шага поперечной арматуры в средней части полета

Поперечные стержни устанавливаем с расчетным шагом . В средней части пролета:

 

.

Определяем поперечную силу воспринимаемую бетоном

.

Длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения c

,

 

но не более .

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 1,16 м.

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном (п. 3.31 [3])

,

но не более

,

и не менее

.

.

Принимаем  т. е. поперечная сила не может быть воспринята только бетоном.

 

Максимально допустимый шаг поперечных стержней при :

Шаг поперечных стержней принимаем .

.

Так как , то хомуты учитываются в расчете и  [3].

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

,

но не более .

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения .

Длину проекции наклонной трещины c ₀ принимают равным c, но не более . Принимаем длину проекции наклонной трещины   .

Тогда

.

 

Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по формуле

,

но не более

,

и не менее

.

.

Принимаем .

При  т.е. прочность наклонных сечений в средней части пролетов между опорами обеспечена при шаге поперечных стержней  Æ8мм класса А 400 с шагом .

Рис. 24. Схема армирования неразрезного ригеля

 

Определение мест обрыва стержней продольной арматуры

В соответствии с пп. 3.96 – 3.97 [5] с целью экономии арматуры часть стержней пролетной арматуры разрешается обрывать, не доводя до опор. При сварных каркасах в балках шириной более 150 мм до опор доводят не менее двух стержней. Места обрыва стержней определяются расчетом в соответствии с эпюрами моментов при соответствующих схемах загружения ригеля временной нагрузкой.

Расстояние от опор до мест теоретического обрыва стержней разрешается определять графически по эпюрам моментов в масштабе при условии, что эпюры вычерчены не менее чем по пяти ординатам в каждом пролете с помощью лекала.

Из условия обеспечения надежной анкеровки обрываемые стержни должны быть заведены за место теоретического обрыва на величину 

 

если ,

 

где Q – поперечная сила от расчетных нагрузок в месте теоретического обрыва стержней при соответствующей схеме загружения: d _s – диаметробрываемых стержней;   R _sw – расчетное сопротивление поперечной арматуры.

Кроме того, должны быть соблюдены конструктивные требования пп. 5.32 и 5.33 (см. п. 3.47 [3]):

· базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R_s на бетон определяют по формуле  

где  – коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным 2,5 для арматуры классов А 300, А 400, А 500;

 – коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным 1,0 при диаметре арматуры d _s ≤ 32 мм; A _s и u _s – соответственно площадь поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

· требуемую расчетную длину анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле  

где  – площади поперечного сечения арматуры соответственно, требуемая по расчету с полным расчетным сопротивлением и фактически установленная;

 – коэффициент, учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки, принимаемый равным 1,0 при анкеровке растянутых стержней периодического профиля с прямыми концами.

 

В крайних пролетах ригеля в нижней зоне обрываем три стержня диаметром 20 мм у опоры В, расположенных во втором ряду. Тогда

,

, .

 

В средних пролетах в нижней зоне обрываем три стержня диаметром 18 мм, расположенных во втором ряду.

В верхней зоне у опоры В со стороны крайнего пролета обрываем сначала два стержня диаметром 25 мм, а затем – один стержень диаметром 22 мм, заменив их после обрыва стержнями диаметром 16 мм из стали класса А 400. Соединение стержней диаметром 25 и 22 мм со стержнями диаметром 16 мм выполняется контактной стыковой или ванной сваркой (см. п. 6–13 табл. 38 [4]).

В верхней зоне у опоры В со стороны среднего пролета и у опоры С и со стороны обоих пролетов обрываем два средних стержня диаметром 25 мм и заменяем их стержнями диаметром 14 мм со стыком стыковой или ванной сваркой (см. п. 6–13 табл. 38 [4]).

Расчеты по определению несущей способности ригеля после обрыва в нем части рабочей арматуры, необходимые для построения эпюры материалов, сведены в табл. 10; расчеты по определению мест обрыва стержней – табл. 11.

Таблица 10

 

 

Таблица 11

продолжение таблицы 11

Принцип построения эпюры материалов и определения мест обрыва стержней показан на рис. 25.

 

Рис. 25. Эпюра материалов

Расчет разрезного ригеля

 

Согласно разбивочной схеме ригель представляет собой разрезную многопролетную конструкцию со свободным опиранием концов на кирпичные стены здания.

В курсовом проекте рассчитываем средний пролет ригеля.

За расчетный пролет разрезного ригеля принимается расстояние между центрами площадок опирания ригеля на консоли колонн (см. рис. 18).

.

 

Нагрузка от сборных панелей передается продольными ребрами в виде сосредоточенных сил. Для упрощения расчета без большой погрешности при четырех и более сосредоточенных силах разрешается заменять такую нагрузку эквивалентной (по прогибу), равномерно распределенной по длине ригеля. Расчетная схема ригеля представлена на рис. 26.

Рис. 26.Расчетная схема разрезного ригеля

 

Статический расчет

По рекомендациям [12] принимаем ригель сечением 30´70 см.

 

Таблица 12

Погонная нагрузка ригель:

· полная расчетная нагрузка

,

· постоянная и временная длительная расчетная

,

где .

.

Максимальный изгибающий момент

.

 

Поперечные силы на опорах ригеля

 

Для более точного определения Q _max за расчетный пролет принимаем , т.к. нагрузка от сборных панелей передается продольными ребрами в виде сосредоточенных сил.

 

Определение размеров поперечного сечения ригеля

 

Ригель проектируем из бетона класса В20. При  и , , арматура класса А 500 с . Рабочую арматуру располагаем в трех плоских сварных сетках.

 

.

 

Необходимую расчетную высоту сечения ригеля определяем по максимальному изгибающему моменту.

Задаемся: ширина сечения ригеля b = 300 мм, ,  (прил. 1).

 

Полная высота . Принимаем , . Тогда .

 

Расчет прочности нормальных сечений

,

,

.

 

Принимаем в растянутой зоне 3Æ22+3Æ20 A 500 с .

Монтажную арматуру назначаем: 3Æ12 класса A 240.

 

Расчет ригеля на действие поперечных сил

Принимаем поперечную арматуру класса A 400 с  (табл. 2.6 [3]). В каркасах при продольных стержнях диаметром 22 мм поперечные стержни из условия технологии сварки принимаем диаметром 8 мм (, см. п. 9. ГОСТ 14098-91).

 (3Æ8 А 400). .

 

Максимально допустимый шаг поперечных стержней у опор в соответствии с п. 5.21 [3] при :

Принимаем шаг поперечных стержней в сетках на приопорном участке равном четверти пролета .

 

Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями

Расчет прочности по наклонной полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.43 [3].

,

где  принимается на расстоянии не менее h ₀ от опоры.

,

.

Прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.

 

Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению

При  (3Æ8 А 400) с шагом  

.

 

Так как ,

 [3].

 

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

Так как

,

,

но не более  и не менее

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 0,73м.

Длину проекции наклонной трещины c ₀ принимают равным c, но не более (см. п. 3.31 [3]).

Принимаем длину проекции наклонной трещины . Тогда

.

 

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном (п. 3.31 [3])

,

но не более

,

и не менее

.

.

Принимаем .

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия , где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции c; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c.

 

.

При , т. е. прочность наклонных сечений у опоры обеспечена.

 

Определение шага поперечной арматуры в средней части пролета

.

 

Определяем поперечную силу воспринимаемую бетоном.

Длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения

,

 

но не более  (см. п. 3.32 [3]).

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 1,26 м.

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном (п. 3.31 [3])

,

но не более

,

и не менее

.

.

Принимаем .

, т. е. поперечная сила не может быть воспринята только бетоном. Поэтому предусматриваем установку поперечной арматуры с шагом не более

Принимаем шаг поперечных стержней в сетках на приопорном участке равном четверти пролета .

 

.

Так как , хомуты учитываются в расчете  [3].

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

Так как

,

,

но не более  и не менее

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 0,89м.

Длину проекции наклонной трещины c ₀ принимают равным c, но не более (см. п. 3.31 [3]).

Принимаем длину проекции наклонной трещины . Тогда

.

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном (п. 3.31 [3])

,

но не более

,

и не менее

.

Принимаем .

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия , где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции c; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c.

При , т.е. прочность наклонных сечений в средней части пролетов между опорами обеспечена при поперечных стержнях  Æ8 мм класса А 400 с шагом .

 

Расчет прочности на действие момента по наклонному сечению

На средних опорах В и С концы стержней неразрезного ригеля приварены к надежно заанкеренным закладным деталям, поэтому расчет прочности наклонных сечений на действие момента не производим (см. п. 3.44 [3]).

 

Расчет колонны – 1