Защита конденсаторных установок (КУ)

Тема11. Защита конденсаторных установок, сборных шин и выпрямительных установок

Лекция 22

Содержание лекции

1. Защита конденсаторных установок (КУ)

1.1. Назначение и виды повреждений конденсаторных установок.

1.2.Схемы соединений КУ и принцип действия защит КУ.

1.3.Релейная защита БСК.

1.4.Выбор аппаратуры для защиты БСК

2. Защита сборных шин

2.1. Виды повреждений шин.

2.2.Дифференциальная защита шин

2.3.Неполная дифференциальная защита шин

2.4. Автоматическое повторное включение шин.

3. Релейная защита выпрямительных установок

Защита конденсаторных установок (КУ)

22.1.1. Назначение КУ и виды повреждений конденсаторных установок. Батареи статических конденсаторов (БСК) используются для следующих целей:

· компенсация реактивной мощности в сети,

· регулирование уровня напряжения на шинах,

· выравнивание формы кривой напряжения в схемах управления с частотным регулированием или в выпрямительно-инверторных системах.

Передача реактивной мощности по линии электропередачи приводит к снижению напряжения, особенно заметному на воздушных линиях электропередачи, имеющих большое реактивное сопротивление. Кроме того, дополнительный ток, протекающий по линии, приводит к росту потерь электроэнергии. Если активную мощность нужно передавать именно такой величины, которая требуется потребителю, то реактивную можно генерировать на месте потребления. Для этого и служат конденсаторные батареи. Наибольшее потребление реактивной мощности имеют асинхронные двигатели. Поэтому при выдаче технических условий потребителю, имеющему в составе нагрузки значительную долю асинхронных двигателей, обычно предлагается довести cosφ до величины 0.95. При этом снижаются потери активной мощности в сети и падение напряжения на линии электропередачи. В ряде случаев вопрос можно решить применением синхронных двигателей. Однако более простым и дешевым способом получения такого результата является применение БСК.

При минимальных нагрузках системы, может создаться положение, когда конденсаторная батарея создает избыток реактивной мощности. В этом случае излишняя реактивная мощность направляется обратно к источнику питания, при этом линия опять загружается дополнительным реактивным током, увеличивающим потери активной мощности. Напряжение на шинах растет и может оказаться опасным для оборудования. Поэтому очень важно иметь возможность регулирования мощности батареи конденсаторов. В простейшем случае в минимальных режимах нагрузки можно отключить БСК. Такое регулирование является регулированием скачком. Иногда этого недостаточно и батарею делают состоящей из нескольких БСК, каждую из которых можно включить или отключить отдельно. Такое регулирование является ступенчатым регулированием.

Основной вид повреждений конденсаторных установок - пробой конденсаторов - приводит к междуфазному КЗ.

В условиях эксплуатации возможны также ненормальные режимы, связанные с перегрузкой конденсаторов высшими гармоническими составляющими тока и повышением напряжения.

22.1.2. Схемы соединений КУ и принцип действия защит КУ. Конденсаторные батареи могут применяться на напряжение 0.4 кВ, 6 кВ, 10 кВ, 35 кВ, 110 кВ.

Конденсаторная батарея состоит обычно не из одного конденсатора в фазе, а сразу из нескольких, которые и образуют батарею. Количество конденсаторов в батарее зависит от необходимой мощности БСК и мощности одного конденсатора и от его номинального напряжения. Существуют конденсаторы, рассчитанные на полное напряжение сети 6 или 10 кВ. Такие конденсаторы включаются обычно по схеме треугольника, так как напряжение на них определяется линейным напряжением.

Таковы, например установки компенсации реактивной мощности КРМ-6, КРМ-10 производства фирмы «Электротехника» г. Санкт-Петербург. Они собираются из конденсаторов напряжением 6-10 кВ. Каждая ячейка представляет шкаф с конденсаторами мощностью 450 квар, имеющий предохранитель ПКТ-102 в цепи каждой фазы. Из таких шкафов может быть набрана батарея общей мощностью до 3150 квар. Схема одной ячейки конденсаторной батареи показана на рис.22.1.

 

Рис. 22.1. Схема одной ячейки конденсаторной батареи КРМ-6 (КРМ-10), FU1 –FU3 – предохранители ПКТ-102, С1- конденсаторы.

 

Внутри конденсаторов имеется разрядное сопротивление для его разряда после снятия напряжения. Набор из одного или нескольких шкафов подключается к секции шин через выключатель.

БСК может быть выполнена из конденсаторов, не рассчитанных на полное рабочее напряжение. Так, например, широко распространены конденсаторы наружной установки КС-2-1.05-60 с номинальным напряжением 1,05 кВ. В этом случае батарею необходимо собирать из группы последовательно соединенных конденсаторов. Для уменьшения количества последовательных элементов батарея соединяется в звезду и на каждую группу, таким образом, приходится фазное напряжение. Конденсаторы соединяются параллельно в ряды из одинакового количества конденсаторов, ряды собираются последовательно таким образом, чтобы на каждый конденсатор приходилось допустимое напряжение. Каждый конденсатор имеет собственный отдельный предохранитель, который перегорает при замыкании внутри конденсатора. Количество конденсаторов в ряду выбираются, исходя из получения необходимой мощности. Минимальное количество конденсаторов в ряду определяется не только мощностью батареи, но и величиной напряжения на один конденсатор. Нейтраль батареи конденсаторов 6-35 кВ изолирована и может смещаться при неравенстве сопротивлений конденсаторов подключенных к фазам. Существуют батареи конденсаторов напряжением 110 кВ, нейтраль у которых заземлена и смещения ее происходить не может.

Рассмотрим более подробно вопросы выбора количества конденсаторов и напряжения на них. Количество рядов конденсаторов определяется величиной фазного напряжения и допустимым напряжением на конденсатор. В каждом ряду находится одинаковое количество конденсаторов, поэтому сопротивление каждого ряда одинаково, напряжение, приходящееся на каждый ряд также одинаково и не должно превысить номинальное напряжение конденсатора.

U _кон= U _ф.макс/ n < U _ном. (22.1)

Расчетное максимальное напряжение составляет 1.1 U ном. Максимальное линейное напряжение, кВ: 6.6 - для сети 6 кВ, 22,0 - для сети 10 кВ, 38.5 - для сети 35 кВ. Им соответствуют фазные напряжения 3.8, 6.35, 22.2 кВ.

Таким образом, если использовать конденсаторы с номинальным напряжением 1.05 кВ, то необходимо выполнить не менее 4 рядов для сети 6 кВ, 7 рядов для сети 10 кВ, 22 ряда в для сети 35 кВ. Если в каком-то ряду отключился один из конденсаторов после перегорания его предохранителя, то сопротивление этого ряда возрастает. Если предположить в ряду по 2 конденсатора, то сопротивление этого ряда вырастет вдвое и соответственно на конденсаторе появится напряжение примерно вдвое большее. Это напряжение может превысить допустимое и повредится другой конденсатор этого ряда. Если предположить что в ряду было 4 конденсатора, то в ряду останется 3 и сопротивление, а также напряжение повысится примерно на 1/3. В принципе конденсаторы такое повышение напряжения допускают. Однако ПУЭ требуют, чтобы количество конденсаторов в ряду было таким, чтобы при отключении одного конденсатора, напряжение на оставшихся в ряду не превысило 110% U ном.

Рис.22.2. Схема включения БСК напряжением 10 кВ из конденсаторов КС-2-1.05-60.

На рис.22.2 представлена схема включения БСК 10 кВ, составленная из конденсаторов КС-2-1.05-60. В каждой фазе батареи имеется 7 рядов конденсаторов на напряжение 1.05 кВ по 4 конденсатора в каждом ряду. Каждый конденсатор включается через собственный предохранитель. Расчетная мощность БСК - 4.9 мвар. Каждая фаза батареи зашунтирована однофазным измерительным трансформатором ОМ-1.25/10 (ТНА, ТНВ, ТНС), вторичные обмотки которых соединены в разомкнутый треугольник. На выходе треугольника появляется напряжение пропорциональное напряжению смещения нейтрали (З U₀), на которое включена балансная защита, специфическая для такой схемы БСК.

При одинаковых сопротивлениях фаз батареи, когда все конденсаторы исправны, напряжение нейтрали равно нулю. Если повредится один из конденсаторов, сопротивление этой фазы возрастает, нарушается баланс фазных напряжений и на выходе схемы появляется напряжение небаланса, на которое реагирует балансная защита.

Шунтирующие фазы ТН являются также разрядными сопротивлениями, разряжающими конденсаторы при снятии напряжения с батареи.

Из конденсаторов КС-2-1.05-60 может быть набрана и батарея напряжением 110 кВ. Такая батарея работает с глухозаземленной нейтралью и имеет 72 ряда конденсаторов типа КС-2-1.05-60. Фаза шунтируется трансформатором напряжения НКФ-110. Поскольку нейтраль заземлена наглухо, выполнить балансную защиту по старому принципу невозможно. Взамен этого выполняется дифференциальная защита по напряжению. Для этой цели ряды конденсаторов делятся пополам и к середине подключается трансформатор напряжения НОМ–35.

Дифференциальная защита включается на разность напряжений двух ТН. Напряжения балансируются с помощью потенциометра, установленного со стороны НКФ-110, таким образом, чтобы в нормальном режиме напряжения, подаваемые от обеих ТН, равны и их разность равна нулю. При повреждении конденсатора в одной из частей схемы распределение напряжений изменяется и в реле дифференциальной защиты появляется напряжение небаланса.

 

При подаче напряжения на батарею возникает ток включения, зависящий от емкости батареи и сопротивления сети. Ориентировочно ток включения батареи определяется по формуле:

(22.2)

где I_вкл. - амплитудное значение тока включения БСК,

I _ном - номинальный ток БСК,

S _кз - мощность КЗ на шинах, в месте установки БСК,

Q _ном - номинальная мощность БСК.

 

Определим для примера ток включения батареи мощностью 4.0 Мвар, приняв мощность КЗ на шинах 10 кВ, к которым подключена батарея – 150 МВ∙А:

номинальный ток батареи: I _ном = 4.0 / (√3 ∙10) = 0.257 кА;

амплитудное значение тока включения для выбора релейной защиты:

I _вкл. = √2 ∙ 0.257∙√ (150/4.0)] =2 кА.

Операции с выключателем при отключении батареи часто являются определяющими при выборе выключателя. Выбор выключателя определяется по режиму повторного зажигания дуги в выключателе, когда между контактами выключателя может возникнуть удвоенное напряжение – напряжение заряда конденсатора с одной стороны и напряжение в сети в противофазе с другой стороны. Ток повторного зажигания для выключателя получается умножением тока включения на коэффициент перенапряжения К_П. Если используется выключатель того же напряжения, что и БСК, коэффициент К_П равняется 2.5. Часто для включения батареи 6-10 кВ используют выключатель повышенного напряжения 35 кВ. В этом случае коэффициент К_П равняется 1.25. Таким образом, ток повторного зажигания дуги:

. (22.3)

При выборе выключателя его номинальный ток (амплитудное значение) должен быть равен или больше расчетного отключаемого тока при повторном зажигании. Расчетный отключаемый ток зависит от типа выключателя и равен:

I _{Откл.расч}= I _ПЗ для воздушных, вакуумных и элегазовых выключателей;

I _{Откл расч.} = I _ПЗ / 0.3для масляных выключателей.

Релейная защита БСК.

Токовая отсечка является основной защитой от междуфазных КЗ в батарее. Ток срабатывания токовой отсечки для быстродействующих защит (например, на РТ-40 без дополнительной задержки) выбирается по условию отстройки от амплитудного тока включения.

I_сз= К_н ∙I_вкл ,(22.4)

где К_н = 1.5 – коэффициент надежности;

I_вкл – ток включения определенный по формуле (22.2).

Для микропроцессорных защит, в которых вычисляется действующее значение за период и имеющих время срабатывания 0.05 с, можно определить ток срабатывания по действующему значению тока: I_{вкл. действ.}= I_вкл / √ 2

Проверяется чувствительность отсечки по току двухфазного КЗ на выводах при КЗ в минимальном режиме:

Кч = I ⁽²⁾_{КЗ мин.} / I_сз, (22.5)

Коэффициент чувствительности должен быть не менее 2.

Если требуемая чувствительность не обеспечивается, то дополнительно к токовой отсечке предусматривается вторая ступень с выдержкой времени 0,3-0,5 с. Ток срабатывания выбирается, исходя из условия обеспечения необходимой чувствительности:

Кч = 2 I_сз= I ⁽²⁾_{КЗ мин.} / 2(22.6)

Максимальная токовая защита. Ток срабатывания МТЗ выбирается по условию отстройки от номинального тока батареи.

I_сз= Кн ∙ Iном /Кв. (22.7)

где Кн -коэффициент надежности принимаетсяравным 1,2.

Коэффициент возврата соответствует применяемой аппаратуре:

для реле РТ 40: I_сз= 1.2 Кн ∙ Iном / 0.8 = 1.5 Iном;

для микропроцессорных защит с Кв = 0.95 I_сз= 1.25 Iном.

Еще одним условием выбора уставки максимальной токовой защиты, является требование выполнения защиты от перегрузки токами высших гармоник с током равным 1,3 Iном. Максимальная токовая защита вполне может выполнить эту функцию, если на ней можно установить соответствующую уставку. Реле, применяемое для этой цели, должно реагировать на токи высших гармоник. К таким реле относятся все типы микропроцессорных защит.

Токовые защиты выполняются в трехфазном трехрелейном исполнении для БСК 35-110 кВ и в двухфазном двухрелейном для БСК 6-10кВ.

Защита от замыканий на землю. Защита от замыканий на землю выполняется по току нулевой последовательности, так же как и защита других фидеров. Реально ее можно выполнить на трансформаторе тока нулевой последовательности при наличии кабельного ввода на батарею.

Защита от повышения напряжения. Защита от повышения напряжения действует при повышении напряжения свыше допустимого 110% номинального. Отключение батареи производится с выдержкой времени 3-5 минут. При срабатывании защиты от повышения напряжения повторное включение батареи разрешается после снижения напряжения в сети до номинального, но не ранее чем через пять минут.

Uсз = 1.1 U ном; tсз = 3-5мин.

В данном случае за номинальное напряжение принимается номинальное напряжение конденсаторов.

Балансная защита. Баланснаязащита используется для БСК напряжением 6-35 кВ, если батарея собрана из нескольких рядов единичных конденсаторов (рис 22.2). Эта защита предназначена для защиты от внутренних повреждений при замыкании одного ряда конденсаторов или когда в ряду повреждается конденсатор. В последнем случае на оставшихся в ряду конденсаторах возникает повышенное напряжение и балансная защита не должна допустить повышения этого напряжения. Балансная защита включается на фильтр напряжения нулевой последовательности, представляющий собой вторичные обмотки трех трансформаторов напряжения шунтирующих фазы, собранные в разомкнутый треугольник (рис. 22.2).

22.1.4. Выбор аппаратуры для защиты БСК. Из сказанного ранее можно сформулировать требования к аппаратуре релейной защиты для БСК.

• Токовая отсечка может реагировать на амплитудное или действующее значение тока, поэтому необходимо точно знать для правильного выбора уставки, на что именно реагирует аппаратура.

• МТЗ должна реагировать на сумму основной и высших гармоник, что позволяет использовать ее как защиту от перегрузки токами высших гармоник.

• Защита от повышения напряжения реагирует на повышение линейного напряжения и выполняется с большой выдержкой времени.

• Защита от замыкания на землю выполняется такой же, как и защиты на отходящих фидерах по принципам, принятым для всей подстанции.

Эти требования относятся к защите БСК 6-10 кВ, выполненной с конденсаторами, рассчитанными на полное рабочее напряжение и собранными по схеме треугольника.

Если батарея собирается из отдельных конденсаторов соединенных в ряды, которые соединяются последовательно, то возникает еще одна задача: защита БСК от внутренних повреждений. Для таких защит используется балансная защита для БСК напряжением до 35.

Выполнение такой защиты возможно на специально разработанных реле, которые имеют высокую чувствительность и полосовой фильтр основной гармоники, который устраняет из тока небаланса составляющие высших гармоник. В защите применены реле РНН-57 и РТЗ-50(51), которые обладают необходимыми свойствами.

Схема защиты БСК может быть собрана на отдельных реле или применено комплектное устройство, содержащее необходимые защиты. Минимальный набор защит для БСК-6-10 кВ: максимальная защита и токовая отсечка в двухфазном исполнении. Это могут быть микроэлектронные или микропроцессорные защиты. Микропроцессорный вариант предпочтительней для конденсаторных батарей, которые нужно защищать от перегрузки токами высших гармоник, так как они реагируют на суммарную величину основной и высокочастотных гармонических составляющих.

Если требуется защита от повышения напряжения возможно применение микроэлектронного или микропроцессорного устройства, на которых такая защита может быть выполнена.

Если необходимо защитить БСК 35-110 кВ, то требуется трехфазное реле тока, лучше микропроцессорный вариант с реле для защиты от повышения напряжения.

Управление батареями конденсаторов. В практике эксплуатации применяются различные схемы автоматики, управляющие батареей конденсаторов в зависимости от значения напряжения на шинах подстанции, тока нагрузки или направления реактивной мощности в линии. Все эти схемы по тому или иному признаку обеспечивают поддержание определенного, экономически выгодного, напряжения на шинах подстанции.

Применяются также схемы управления батареями конденсаторов по заранее заданной программе, например с помощью электрических часов. Как показано на рис.22.3, при замыкании контакта 34 электрических часов, что происходит в установленное время, срабатывает реле времени KT1, контакты которого замыкают цепь на включение выключателя конденсаторной батареи.

Рис. 22.3. Схема автоматики отключения и включения батареи конденсаторов с помощью электрических часов

 

При включении выключателя переключается его блок-контакт QF, размыкая цепь обмотки реле KT1 и замыкая цепь обмотки реле времени KT2. Теперь уже при новом замыкании контакта 34, что должно произойти к тому времени суток, когда уменьшится потребление реактивной мощности с шин подстанции, сработает реле времени KT2, и подаст импульс на отключение конденсаторной батареи. Поскольку контакт 34 держится в замкнутом состоянии около 15 с, в схеме рассматриваемой автоматики использовано два реле, времени – KT1 и KT2 с уставками 9-10с.

Очевидно, что при таких выдержках времени каждое замыкание контакта 34 будет сопровождаться только одной операцией включения или отключения конденсаторной батареи. Второе же реле времени, которое начнет работать после переключения вспомогательных контактов выключателя, не успеет доработать за время, оставшееся до размыкания контакта 34.

Цепь включения батареи конденсаторов размыкается контактом KL.З промежуточного реле KL, которое срабатывает при действии релейной защиты конденсаторной установки и самоудерживается.

Питание автоматики оперативным током осуществляется от трансформатора собственных нужд, установленного на шинах подстанции.

Защита сборных шин

22.2.1. Виды повреждений шин. КЗ на шинах в системе электроснабжения могут возникать из-за загрязнения или повреждения шинных изоляторов, втулок выключателей, повреждений трансформаторов тока, а также при ошибочных действиях персонала с шинными разъединителями. Повреждения на шинах маловероятны. Однако, учитывая весьма тяжелые последствия, к которым эти повреждения могут привести, необходимо иметь защиту, действующую при повреждении шин.

 

22.2.2.Дифференциальная защита шин (ДЗШ). Принцип действияДЗШ основан на сравнении величин и фаз токов, приходящих к шинам и уходящих от них. Для питания ДЗШ на всех присоединениях устанавливаются ТТ с одинаковым коэффициентом трансформации независимо от величины тока присоединения (рис.22.4).

Дифференциальное реле 1 подключается к ТТ всех присоединений так, чтобы при первичных токах, направленных к шинам, в нем проходил ток, равный сумме токов всех присоединений, т.е. I _р = ∑ I _пр.

При внешнем КЗ (точка К на рис.22.4,а) ток КЗ I₄, притекающий от шин к месту КЗ по поврежденной ЛЭП W_4., равен сумме токов притекающих к шинам от источников питания по линиям W1, W2, W3, т.е. I ₄= I ₁ + I ₂ + I _3. Из распределения токов, показанного на рис.22.4,а, видно, что вторичные токи I _1в, I _2в и I _3в, соответствующие первичным токам, притекающим к шинам, направлены в обмотке реле противоположно вторичному току I _4в (первичный ток которого уходит от шин). Ток в реле

I _р= I _1в + I _2в + I _3в - I _4в. (22.8)

Выражая вторичные токи через первичные с учетом равенства (22.8), получим:

I _р= I _1в/ К_I + I _2в / К_I + I _3в/ К_I - I _4в/ К_I = 0.

Следовательно, если пренебречь погрешностями ТТ, то при внешних КЗ ток в реле отсутствует. С учетом токов намагничивания вторичные токи ТТ составят:

I _1в = I ₁/ К_I – I _нам1; I _2в = I ₂/ К_I – I _нам2 и т.д._.

Подставим эти значения вторичных токов в выражение (22.8) и получим:

I_р= I _нам4 - I _нам1 - I _нам2 - I _нам3 = I _нб.

 

а. б.

Рис.22.4. Распределение токов во вторичных цепях дифференциальной защиты шин: а - при внешних КЗ; б - при КЗ на шинах.

 

Это выражение позволяет сделать вывод, что вследствие погрешности ТТ в реле появляется ток небаланса I _нб., равный геометрической разности токов намагничивания ТТ на поврежденном присоединении и ТТ всех остальных неповрежденных присоединений, по которым ток КЗ притекает к шинам. Защита не будет действовать при условии, что ток срабатывания реле будет больше максимального тока небаланса, возникающего при I _ср> I_{нб.макс}.

При КЗ на шинах (рис.22.4,б), по всем присоединениям, имеющим источники питания, ток КЗ направляется к месту повреждения, т.е. к шинам подстанции. Вторичные токи направлены в обмотке реле одинаково, поэтому ток в реле равен их сумме:

I _р =(I ₁ + I ₂ + I ₃ + I ₄)/К _I .

Так как I ₁ + I ₂ + I ₃ + I ₄= I _К, то I _р= I _К / К _I. (22.9)

Выражение (22.9) показывает, что при КЗ на шинах ДЗШ реагирует на полный ток I _К в месте КЗ. Защита будет действовать, если I_К> I_сз.

В нормальном режиме сумма токов, приходящих к шинам всегда равна сумме токов, отходящих от шин, поэтому ток в реле равен нулю: I _р = 0.Из-за погрешности ТТ в реле появляется ток небаланса, который мал в нормальном режиме и увеличивается при внешнем КЗ.

Ток небаланса резко возрастает при наличии апериодической составляющей в токе КЗ. Поэтому в ДЗШ применяют дифференциальное реле тока типа РНТ-565 с быстронасыщающимся трансформатором при одинаковых коэффициентах трансформации ТТ на присоединениях. В схемах, имеющих разные коэффициенты трансформации, применяют реле типа РНТ-567.

Ток срабатывания ДЗШ выбирается по двум условиям:

- по условию отстройки от тока небаланса, обусловленного 10% погрешностью ТТ:

I_сз≥ К_отс 0,1 I_к.макс, (22.10)

- по условию отстройки от тока нагрузки наиболее загруженного присоединения в случае обрыва его токовой цепи с схеме ДЗШ:

I_сз≥ К_отс I_{нагр.макс} , (22.11)

где К_отс = 1,2…1,25 – коэффициент отстройки;

I_к.макс – максимальный ток КЗ на шинах.

Ток срабатывания принимается большим из двух полученных значений.

Коэффициент чувствительности определяется по минимальному току двухфазного КЗ на шинах:

К_ч= I_к.мин / I_сз> 2 (22.12)

Высокую чувствительность защиты можно обеспечить, применив цифровое дифференциальное реле защиты шин, например, типа REB 103 или 7 SS 50/51.

Технические характеристики реле REB 103:

-дифференциальное реле защиты шин с процентным торможением при междуфазных КЗ и КЗ на землю,

- реле имеет низкую максимальную уставку по дифференциальному току, приблизительно 1% от номинального тока наиболее нагруженного присоединения,

- время действия 6-9 мс с момента возникновения КЗ в зоне до срабатывания выходного отключающего реле.

Торможение обеспечивает:

- хорошую отстройку от тока небаланса при КЗ вне зоны действия защиты с током КЗ содержащим максимальную апериодическую составляющую,

- возможность использования ТТ различных конструкций с разными характеристиками и различными коэффициентами трансформации.

22.2.3.Неполная дифференциальная защита шин. На подстанциях напряжением 110/6(10) кВ применяют упрощенную неполную дифференциальную защиту шин. Такую защиту применяют в случае, если несколько отходящих присоединений 6-10 кВ подключены к шинам через токоограничивающий реактор. Реактор существенно уменьшает токи КЗ на этих присоединениях и, следовательно, на них можно применять менее дорогие выключатели с меньшим отключающим током. Такие присоединения не входят в зону действия ДЗШ. В этом случае ток срабатывания ДЗШ должен быть отстроен от тока КЗ на этих присоединениях с учетом тока подпитки места КЗ токами нагрузки других неповрежденных присоединений.

I_сз ≥ К_отс(I_к.пр +К_сзп I_нагр),

где: I_к.пр – максимальный ток КЗ за реактором присоединения;

К_сзп = 1,2…1.3 – коэффициент самозапуска нагрузки.

Чувствительность неполной ДЗШ оценивается по (22.12), но при этом коэффициент чувствительности достаточно иметь 1,5.

Очевидно, что неполную ДЗШ можно применить в том случае, если минимальный ток КЗ на шинах намного превышает ток КЗ на реактированном присоединении, т.е. при достаточно большом сопротивлении реактора.