Определение размеров опорной плиты базы

1)из условия размещения стержня колонны на плите

С1 и с2 свесы плиты(40-100мм)

Tтр -12..14мм

2)из условия прочности бетона на смятие под опорной плитой

Rb – расчетное сопротивление бетона смятию

При невыполнении условия пропорционально увеличиваем размеры плиты

64. Расчет изгибаемых элементов при ограниченном развитии пластических деформаций. При образовании шарнира пластичности в сечении изгибаемого элемента происходят неограниченный рост пластических деформаций и нарастание прогибов. Эксплуатационные качества конструкции утрачиваются раньше, чем наступает беспредельное нарастание деформаций и исчерпание несущей способности, так как остаточные деформации (после снятия нагрузки) получаются столь большими (см. рис. 3.14, е), что конструкция становится непригодной к эксплуатации.

EостОстаточные деформации допускаются при соблюдении 3х условий

1)балка должна быть сплошного сечения.

2)нагрузка-статическая

3)τ≤0,9*Rs

Rs-расчетное сопротивление стали срезу

Rs=0,58Ry

σ=M/c1*W≤Ry*γc

c1-коэф,учит развитие пластич деформаций (табл 66 снип)

В качестве критерия предельного состояния по непригодности к эксплуатации принимают ограниченную пластическую деформацию которая для практических расчетов равна e_пл<=3

Ограничение пластической деформации допускается в балках сплошного сечения работающих на статическую нагрузку при касательных напряжениях t<=0,9Rs

C1 – коэф.учитывающий пластические деформации

Для практических расчетов принята предельная относительная пластическая деформация в сечении эпсолон остЗ, где эпсолон ост = эпсолон ост*Е/R.

Учет пластической работы стали допускается в балках сплошного сечения, несущих статическую нагрузку при касательных напряжениях

Проверка прочности таких балок выполняется по формуле

M/c1*Wнт min меньше или равно R, Где М - изгиб момент, Wнт min – момент сопротивления,с1 – коэф учитывающий развитие пластич деформаций по сечению. При тау =0,5 Rs влияние касательных напряжений на развитие пластичности несущественно и коэффициент c1 = c. При 0,5 Rs<тау<0,9Rs значения коэффициента C1 принимаются по формуле

C1 = 1,05*бетта*с = 1,05с КОРЕНЬ [(1-(тау/Rs)^2)/ (1- альфа(тау/Rs)^2)]

где а - коэффициент, равный 0,7 для двутавров, изгибаемых в плоскости стенки (для других типов сечения альфа=0); тау=Q/th - средние касательные напряжения.

Коэффициент с зависит от формы сечения и степени развития пластических деформаций.

При изгибе балки в двух главных плоскостях х и у проверка прочности выполняется по формуле

Mx/Сx *Wx нт min + My/Су* Wу нт min меньше или равно R.При ЭТОМ касательные напряжения не должны превышать 0,5 Rs.Значения коэффициентов Сх и Су даны в прил. 5Снип.