Статический расчет рамы с жесткими узлами

Общие указания

 

Целью статического расчета является определение расчетных усилий в характерных сечениях элементов рамы, которые необходимы для подбора сечения элементов, для расчета сопряжений и узлов.

Принято усилия определять от каждой нагрузки в отдельности, затем на основе сочетаний нагрузок выявить неблагоприятное загружение для каждого сочетания и соответствующие расчетные усилия.

В первую очередь необходимо принять расчетную схему рамы на основании конструктивной схемы поперечника.

На этом этапе сечения стоек и ригеля неизвестны, приходится задаваться отношением жесткостей элементов рамы:

n = I_B / I_H = 1/5…1/10, I_P / I_H = 2…4,

Получим I_В=1, I_Н=5, I_Р=10

Коэффициент пространственной работы каркаса a_пр зависит от типа кровли. При жестких кровлях из ж/б плит с замоноличиванием швов a_пр находится по формуле:

(45)

Где m_р- число рам в блоке;

β- коэффициент, учитывающий разгружающее влияние смежных рам по отношению к рассматриваемой.

(46)

Где n₀- количество колес на одной стороне моста крана;

y_i- сумма ординат линии влияния.

 

(47)

 

Дальнейший статический расчет рамы произведен с помощью программы “СТАТРАСЧЕТ 3”.Все исходные данные для выполнения расчета занесены в табл. 5.

Таблица 5.

L, м

Н, м

Н2, м

НВ, м

IH

IB

IP

E, м

АПР

К

N

S

Dmax, кН

Dmin, кН

21,6

5,28

7,2

0,375

0,228

0,78

2823,3

786,9

 

Mmax, кНм	Mmin, кНм	G, кН/м	P, кН/м	T, кН	GEK, кН/м	W, кН	GEK1, кН/м	W1, кН	NB, кН	NH, кН
1764,6	491,8	37,88	7,44	556,70	6,7	21,08	4,68	13,2	322,36	537,51

 

(48)

E- эксцентриситет осей верхней и нижней колонны.

(49)

N- коэффициент перерасчета расчетных величин постоянных нагрузок;

суммарное значение нормативных постоянных нагрузок, приложенных к ригелю рамы;

суммарное значение расчетных величин тех же нагрузок;

NВ- нагрузка от веса верхней части колонны и опертых на нее стеновых панелей и оконных проемов с остеклением;

NН- нагрузка от веса нижней части колонны и опертых на нее стеновых панелей и оконных проемов с остеклением.

Результаты расчета программы “СТАТРАСЧЕТ 3” представлены в таблице 6.

 

 

Таблица 6.

 

Статический расчет однопролетной поперечной рамы промздания

 

Исходные данные:

L= 24 H= 21.6 H2= 5.28 HB= 7.2 E=.375 апр=.228 N=.78 S= 2

Dmax= 2823.3 Dmin= 786.9 Mmax= 1764.6 Mmin= 491.8

T= 556.7 G= 37.88 GEK= 6.7 W= 21.08 NB= 322.36 NH= 537.51

 

Усилия в сечениях левой стойки

Таблица 10044 $ 565

----------------------------------------------------------------------

|NN |к-т| надкрановая часть |

| з | с |------------------------------------------------------------|

| а | о | сечение | сечение |

| г | ч | 1 - 1 | 2 - 2 |

| р | е |-----------------------------|------------------------------|

| | т | м | N | Q | M | N | Q |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-322.7623 -909.12 -3.370093 -298.4976 -1231.48 -3.370093 |

| 1 |----------------------------------------------------------------

| |.78|-251.7546 -709.1136 -2.628672 -232.8282 -960.5543 -2.628672 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-67.60294 -178.56 -2.30617 -50.99851 -178.56 -2.30617 |

| 2 |----------------------------------------------------------------

| |.90|-60.84264 -160.704 -2.075553 -45.89866 -160.704 -2.075553 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-245.6567 0 -112.1538 561.8505 0 -112.1538 |

| 3 |----------------------------------------------------------------

| |.90|-221.091 0 -100.9384 505.6655 0 -100.9384 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-154.3697 0 -44.10659 163.1977 0 -44.10659 |

| 4 |----------------------------------------------------------------

| |.90|-138.9328 0 -39.69592 146.8779 0 -39.69592 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-1039.483 0 -387.6745 1007.438 0 -387.6745 |

| 5 |----------------------------------------------------------------

| |.90|-935.5346 0 -348.907 906.6944 0 -348.907 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 | 1039.483 0 387.6745 -1007.438 0 387.6745 |

| 6 |----------------------------------------------------------------

| |.90| 935.5346 0 348.907 -906.6944 0 348.907 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-333.4926 0 -49.88135 -70.11905 0 -49.88135 |

| 7 |----------------------------------------------------------------

| |.90|-300.1433 0 -44.89321 -63.10715 0 -44.89321 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 | 333.4926 0 49.88135 70.11905 0 49.88135 |

| 8 |----------------------------------------------------------------

| |.90| 300.1433 0 44.89321 63.10715 0 44.89321 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 | 305.0296 0 7.279488 78.95334 0 55.51949 |

| 9 |----------------------------------------------------------------

| |.90| 274.5267 0 6.551539 71.058 0 49.96754 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-359.5878 0 -27.00051 -43.87857 0 -60.69651 |

| 10 ----------------------------------------------------------------

| |.90|-323.629 0 -24.30046 -39.49071 0 -54.62686 |

----------------------------------------------------------------------

продолжение таблицы 10044 $ 565

----------------------------------------------------------------------

|NN |к-т| подкрановая часть |

| з | с |------------------------------------------------------------|

| а | о | сечение | сечение |

| г | ч | 3 - 3 | 4 - 4 |

| р | е |-----------------------------|------------------------------|

| | т | м | N | Q | M | N | Q |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 | 163.3074 -1231.48 -3.370093 211.8367 -1768.99 -3.370093 |

| 1 |----------------------------------------------------------------

| |.78| 127.3798 -960.5543 -2.628672 165.2326 -1379.812 -2.628672 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 | 15.96149 -178.56 -2.30617 49.17034 -178.56 -2.30617 |

| 2 |----------------------------------------------------------------

| |.90| 14.36534 -160.704 -2.075553 44.25331 -160.704 -2.075553 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-1202.75 -2823.3 -112.1538 412.2651 -2823.3 -112.1538 |

| 3 |----------------------------------------------------------------

| |.90|-1082.475 -2540.97 -100.9384 371.0386 -2540.97 -100.9384 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-328.6024 -786.9 -44.10659 306.5325 -786.9 -44.10659 |

| 4 |----------------------------------------------------------------

| |.90|-295.7421 -708.21 -39.69592 275.8792 -708.21 -39.69592 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 | 682.9095 0 169.0255 -1751.059 0 169.0255 |

| 5 |----------------------------------------------------------------

| |.90| 614.6185 0 152.123 -1575.953 0 152.123 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-682.9095 0 -169.0255 1751.059 0 -169.0255 |

| 6 |----------------------------------------------------------------

| |.90|-614.6185 0 -152.123 1575.953 0 -152.123 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 | 25.65314 0 -49.88135 743.9446 0 -49.88135 |

| 7 |----------------------------------------------------------------

| |.90| 23.08782 0 -44.89321 669.5501 0 -44.89321 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-25.65314 0 49.88135 -743.9446 0 49.88135 |

| 8 |----------------------------------------------------------------

| |.90|-23.08782 0 44.89321 -669.5501 0 44.89321 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 | 78.95334 0 55.51949 -1415.183 0 151.9995 |

| 9 |----------------------------------------------------------------

| |.90| 71.058 0 49.96754 -1273.665 0 136.7995 |

----------------------------------------------------------------------

| | 1 |-43.87857 0 -60.69651 1315.374 0 -128.0885 |

| 10 ----------------------------------------------------------------

| |.90|-39.49071 0 -54.62686 1183.836 0 -115.2797 |

----------------------------------------------------------------------