Механические свойства металлов

На рис. 6 приведены зависимости σ_т для различных сталей от температу­ры. Общая закономерность поведения кривых — это понижение σ_т с повышением температуры. При использовании σ_т в расчетах сварочных деформаций и напряже­ний не следует забывать, что его значения на стадии нагрева и на стадии охлаждения могут быть различны. Это относится главным образом к металлам, термически упрочняемым или свариваемым в наклепанном состоянии. Нагрев металла до высоких температур при сварке, пребывание его в течение некоторого времени при этих температурах могут понизить σ_т по сравнению с исходным состоянием. Но σ_т может и повыситься, если сталь, нагретая до высоких температур, соответствующих перекристаллизации, затем охлаж­далась, т. е. происходила ее закалка. При этом σ_т будет зависеть от многих факторов — химического состава металла, температуры нагрева, скорости охлаждения и др. Таким образом, использова­ние схемы идеального упругопластического тела оказывается прос­тым далеко не, для всех металлов.

При необходимости воспользоваться в расчетах за пределами упругости коэффициентом поперечной деформации μ не следует смешивать его с полным коэффициентом поперечной деформации μ'. Рассмотрим случай одноосного растяжения стержня за пределами упругости. Продольная собственная деформация ε_x будет состоять из составляющих: упругой ε_xупр и пластической ε_xпл. Попе­речные деформации ε _у и ε_z в случае одноосного растяжения бу­дут равны между собой ( ε _у = ε_z ) и будут включать в себя две час­ти, одну — зависящую от ε_xупр с коэффициентом μ для упругой составляющей, и другую — зависящую от ε_xпл с коэффициентом поперечной деформации 0,5. Тогда

ε_y =ε_z =-με_xупр- 0.5ε_xпл (11)

Полный коэффициент поперечной деформации определится как отношение

(12)

Значение μ’ больше μ, но менее 0.5. При больших пластических деформациях, когда отношение ε_xупр/ε_x мало, а ε_xпл/ε_xблизко к единице, значение μ’стремится к 0,5.

Рис. 6. Зависимость относительного предела текучести g (T) =σ_Т /σ₂₉₃ от температуры для различных сталей: а — низкоуглеродистые стали (1 — техническое железо; 2 — сталь 35; 3 — сталь 08КП; 4 — сталь 10 кп; 5 — сталь 15кп; 6 — сталь 20; 7 — сталь 25, 8 — сталь 30; 9 — сталь 35); б — низко- и среднелегированные стали (1 — 40Х; 2 — 25ХГСА; 3 — 35ХМА; 4 — 1X3; 5 — 12Х18Н9Т; 6 — 12Х5МА; 7 — 50ХФА); в — алюминиевые сплавы (1 — АД1; 2 - АМц; 3 — АМгЗ; 4 — АМгб; 5— Д16Т; 6 — АК4; 7 - АКб; 8 — B95)

В приближенных расчетах удобнее использовать схематизиро­ванные диаграммы зависимости σ_т от температуры. Вместо плав­ных кривых с несколькими точками излома или даже ломаных используют зависимости, представленные на рис. 7. Для низко­углеродистых сталей до Т =770 К предел текучести принимают постоянным, а между 770 К и 870 К — изменяющимся по линей­ному закону. Для титановых сплавов более подходит схема линей­ного изменения предела текучести (линии 2 на рис. 7). Пред­положение, что при Т>870 К для стали и Т>970 К для титана σ_т=0, является условностью. На самом деле σ_т≠0, хотя и мал.