Список использованных источников. 1 Задание на проектирование

Состав проекта

1 Задание на проектирование

2 Пояснительная записка

3 Чертежи

План здания. Разрезы 1-1; 2-2

Расположение арматурных изделий в опалубке

Опалубочный чертеж

Арматурные изделия

 

Содержание

 

Введение………………………………………………………………………. 5

1 Нагрузки…………………………………………………………………….. 7

1.1 Снеговая нагрузка………………………………………………………. 7

2 Расчетные факторы и конструктивные требования…………………… 8

2.1 Бетон……………………………………………………………………. 8

2.2 Арматура……………………………………………………………….. 9

2.3 Конструктивные требования………………………………………….10

3 Составление конструктивной схемы здания……………………………..12

3.1 Подбор плиты покрытия……………………………………………. 12

3.2 Подбор стропильной конструкции………………………………… 14

3.3 Подбор колонн……………………………………………………….. 16

3.4 Подбор подкрановой балки…………………………………………. 18

4 Расчёт и конструирование плиты покрытия……………………………..19

4.1 Расчёт полки плиты на местный изгиб…………………………….. 19

4.2 Расчёт плиты в продольном направлении на общий изгиб по прочности…………………………………………………………………… 23

4.3 Расчёт плиты на действие поперечной силы……………………… 31

4.4 Расчёт по образованию трещин…………………………………… 35

4.5 Расчёт по раскрытию трещин……………………………………… 37

4.6 Расчёт по деформациям………………………………………………38

4.7 Размещение арматурных изделий в плите………………………… 40

5 Расчёт центрально-нагруженного фундамента………………………… 41

6 Расчет надкрановой части колонны среднего ряда 47

Заключение 54

Список использованных источников 55

 

Список использованных источников

1. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. – М.: Стройиздат, 1987.

2. СНиП 2.03.01- . Бетонные и железобетонные конструкции. – М.:

ЦИТП, 1985.

3. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для

промышленного строительства./ Справочник проектировщика. Под ред.

Г.И. Бердичевского. – М.: Стройиздат, 1981.

4. И.А. Шерешевский. Конструирование промышленных зданий и

сооружений. – М.: Стройиздат, 1979.

5. Астахов Ю.В. Многоэтажное производственное здание из сборных

железобетонных элементов: Метод. указ. к выполнению курсовой

работы. – Новосибирск: Изд-во СГУПСа, 2007 – 27 с.

6. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций

без предварительного напряжения (к СНиП 2.03.01- ) – М.: ЦИТП,

1989.

 

 

Введение Одноэтажные каркасные промышленные здания возводят для различных отраслей промышленности. Конструктивной особенностью является их оборудование мостовыми кранами. В курсовом проекте применяется балочное покрытие, состоящее из ребристых плит. Одноэтажные промышленные здания относятся к каркасным. Каркас состоит из колонн (стоек), жёстко заделанных в фундаменты; стропильных ферм (ригелей покрытия), опирающихся на колонны; плит покрытия, уложенных на ригели; подкрановых балок. Основная конструкция каркаса – поперечная рама, образованная колоннами и стропильными фермами (ригелями покрытия). В поперечном направлении пространственная жёсткость обеспечивается поперечными рамами, в продольном - продольными. Продольная рама состоит из колонн, плит покрытия, подкрановых балок и вертикальных связей. Конструктивная схема одноэтажного промышленного здания и поперечная рама (Разрез 1-1) показаны на рисунке 1. В курсовом проекте требуется: 1) Скомпоновать одноэтажное промышленное здание с применением сборных железобетонных элементов; 2) Рассчитать и законструировать несущие элементы одноэтажного промешенного здания.
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Разрез1-1 Рисунок 1 – Конструктивная схема одноэтажного промышленного здания: 1 - колонны крайнего ряда; 2 - колонны среднего ряда; 3 - ребристые плиты перекрытия;4 - стропильная ферма; 5 - мостовой кран; 6 - подкрановые балки; 7 - рельсы; 8 – стеновые панели; 9 - отдельные фундаменты
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
1 Нагрузки 1.1 Снеговая нагрузка Полное расчётное значение снеговой нагрузки S на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле /1; п. 5.1/ , где Sg = 1.8 кПа – расчётное значение веса снегового покрова на 1 м горизонтальной поверхности земли для первого района постройки; μ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие. Здание в курсовом проекте двухпролётное со сводчатым очертанием покрытия. /1; приложение 3, схема 6/ Условно считаем, что отношение . Для этого случая схема снеговой нагрузки показана на рисунке 1.1. Рисунок 1.1 – Схема снеговой нагрузки   Для этой схемы снеговой нагрузки μ = 1. Длительная снеговая нагрузка с пониженным нормативным значением определяется умножением полного расчётного значения на коэффициент 0,5. /1; п. 1.7/ Нормативное значение снеговой нагрузки следует определять умножением расчетного значения на 0,7. /1 п. 5.7/
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
2 Расчетные факторы и конструктивные требования   2.1 Бетон В курсовом проекте принимается тяжёлый бетон. Плотность бетона ρ = 2300 кг/м . Бетон автоклавного твердения. Нормативные и расчётные сопротивления бетона В30 с учётом статистической изменчивости: 1) Нормативные сопротивления бетона: а) сжатие осевое Rbn = 22 МПа; /2; таблица 12/ б) растяжение осевое Rbtn = 1,8 МПа; /2; таблица 12/ 2) Расчетные сопротивления: а) сжатие осевое Rb = 17 МПа; /2; таблица 13/ б) растяжение осевое Rbt = 1,2 МПа. /2; таблица 13/ Коэффициент условия работы бетона в курсовом проекте: /2; табл. 15/ Учитываем, что и , где γ и γ - соответственно коэффициенты надёжности по бетону при сжатии и растяжении. Расчетные сопротивления приняты в курсовом проекте с учётом /2; п. 2.13/: МПа МПа
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Начальный модуль упругости бетона принят с учётом условий твердения для класса B30 /2; таблица 18/: Eb = МПа 2.2 Арматура   Нормативное сопротивление арматуры класса А-IV: /2; таблица 19/ Rsn = 590 МПа Расчётное сопротивление арматуры класса А-IV: /2; таблица 22/ RS = 510 МПа. Коэффициент условий работы арматуры: /2; таблица 29/ γsi = γs6 Модуль упругости арматуры класса А-IV: /2; таблица 29/ Расчётные сопротивления арматуры класса Вр-I.   Таблица 2.1 – Расчетные сопротивления проволочной арматуры касса Вр-I Диаметр арматуры, мм Расчётные сопротивления растяжению продольной RS, МПа растяжению поперечной Rsw, МПа сжатию Rsс, МПа                           Модуль упругости арматуры класса Вр-I: /2; таблица 29/ В курсовом проекте в расчетах возможно применение поперечной арматуры касса А-III диаметров 6-8 мм. Расчетное сопротивление арматуры класса А-III: /2; таблица 22/
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
RS = 355 МПа; Rsw = 285 МПа; Rsс = 355 МПа В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которой меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение Rsw принимаем равными 255 МПа   2.3 Конструктивные требования На рисунке 2.1 показаны толщины защитных слоев бетона и минимальные расстояния между стержнями сетки С1 и каркаса Кр1, расположенных в ребристой плите покрытия. /2; п. 5.4, 5.5, 5.6, 5.9, 5.12а/ 1 - продольные стержни каркаса Кр1; 2 - поперечные стержни каркаса; 3 - монтажный стержень (верхний продольный) 1 – рабочая арматура каркаса; 1+2+3 = плоский каркас
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
а1 ≥ d, а1 ≥ 20; /2; п. 5.5/ а1 ≥ D, а1 ≥ 20; /2; п. 5.5/ а3 ≥ d1, а3 ≥ 10; /2; п. 5.5/ b ≥ dw, b ≥ 15; /2; п. 5.6/ а2 ≥ D, а2 ≥ 25 /2; п. 5.12/ Рисунок 2.1 – Расположение сетки С1 и каркаса Кр1 в ребристой плите покрытия На рисунке 2.2 показано размещение арматуры по дине изделия. Под длиной изделия понимают длину, ширину и высоту плиты. /2; п. 5.9/ Рисунок 2.2 – Размещение арматуры по длине изделия Рисунок 2.2 – Размещение арматуры по длине изделия   К трещиностойкости плиты предъявляется требования третьей категории. /2; п. 1.16/ По /2; табл. 2/ для арматуры класса А-IV допускается: асrс1 = 0,4 мм – непродолжительная ширина раскрытия трещин; асrс2 = 0,3 мм – продолжительная ширина раскрытия трещин Предельно допустимый прогиб определяется по /2; табл. 4/, где L равно шагу: = м
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
3 Составление конструктивной схемы здания   При составлении конструктивной схемы учитываем: 1) Здание двухпролётное L = 18 м; 2) Шаг стропильных конструкций – 12 м; 3) Здание оборудовано двумя мостовыми кранами грузоподъемностью 20 тонн; 4) Кровля тёплая.   3.1 Подбор плиты покрытия   Конструкция кровли показана на рисунке 3.1 Рисунок 3.1 – Конструкция кровли   Нагрузка на плиту покрытия от веса кровли и снега (I снеговой район). Эти нагрузки приведены в таблице 3.1
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Таблица 3.1 – Нагрузка на плиту покрытия № Вид нагрузки Нормативная нагрузка, кПа Коэффициент надёжности по нагрузке γ Расчетная нагрузка, кПа   Постоянная нагрузка:       Три слоя рубероида по битумной мастике – 0,05() 3 0,150 1,3 0,195   Цементно-песчаная стяжка - 18() 0,03 м 0,540   1,3   0,702     Утеплитель: пенобетон – 5() 0,2   1,000   1,3   1,300     Пароизоляция: слой рубероида по битумной мастике - 0,05()   0,050   1,3   0,065     Временная:       Снеговая нагрузка (III снеговой район)   1,260   1,80     Полная нагрузка 3,00   4,062     Переведём полную нагрузку из системы СИ в систему CГС: кПа кгс/ q = 4.062 кПа = 406,2 кгс/
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
По /3; табл. 1.131, стр. 181/ определяем условную марку плиты покрытия по и q. При подборе условной марки плиты нагрузки не должны превышать справочные значения. Принимаем условную марку плиты: 1ПГ-6Т. Расход бетона (V), масса плиты (m), толщина полки плиты () определяется по /3; таб. 1.123, стр. 173/: V = 2,5 м ; m = 6,2 т; = 30 мм Общий вид плиты показан на рисунке 3.2. Рисунок 3.2 – Геометрические размеры плиты покрытия 1ПГ-6Т     3.2 Подбор стропильной конструкции В курсовом проекте в качестве стропильной конструкции применяется сегментная ферма. Номинальная длина фермы или пролёт фермы составляет половину ширины здания. Нагрузки на ферму от веса кровли и плиты покрытия приведены в таблице 3.2.
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Таблица 3.2 – Нагрузки на ферму № Вид нагрузки Нормативная нагрузка, кПа Коэффициент надёжности по нагрузке γ Расчетная нагрузка, кПа   Постоянная нагрузка:       Три слоя рубероида по битумной мастике – 0,05() 3 0,150 1,3 0,195   Цементно-песчаная стяжка - 18() 0,03 м 0,540   1,3   0,702     Утеплитель: пенобетон – 5() 0,2   1,000   1,3   1,300     Пароизоляция: слой рубероида по битумной мастике - 0,05()   0,050   1,3   0,065     Собственный вес плиты 1,720 1,1 1,89   Временная:       Снеговая нагрузка (III снеговой район)   1,260   1,80     Полная нагрузка 4,720   5,952
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
По /3; табл. 1.74, стр. 124/ подбираем «ключ для подбора марок ферм серии ПК-01-129/78 для зданий без подвесных кранов, без агрессивной среды и без перепадов профиля покрытия» по нормативной и расчётной нагрузке: qn=4,720 кПа =472,0 кгс/ q = 5,952 кПа = 595,2 кгс/ Ключ для подбора марки фермы: 4 – 8/9, где 4 – типоразмер по опалубке; 8/9 – порядковый номер фермы по несущей способности.   Тогда, марка фермы будет равна: 4ФС18 – 8/9 По /3; табл. 1.58, стр. 106/ определяем массу и объём фермы: V = 3,75 м ; m = 9,4 т     Рисунок 3.3 – Геометрические размеры фермы     3.3 Подбор колонн Выбор колонн зависит от: Шага стропильной конструкции – 12 м, Отметки низа стропильной конструкции – 10,8 м.
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Подбор ведем по учебному пособию /4, лист 3,02/ Колонна крайнего и среднего ряда изображена на рисунке 3.4   Рисунок 3.4 – геометрические размеры колонн крайнего и среднего ряда   Объём и массу колонн крайнего и среднего ряда рассчитываем по геометрическим параметрам, на рисунке 3.4: Колонна крайнего ряда: Vкр=(0,6 4,2 0,5)+(0,8 1,05 0,5)+(0,4 0,8 0,5) 2+(0,2 0,8 0,5)+ +(7,65 0,5 0 25) 2=3,992 м3 Mkp=p Vkp=2300 3,992=9,181 т   Колонна среднего ряда: Vcp=(0,6 4,2 0,5)+ (0,4 0,8 0,5) 2+(0,2 0,8 0,5)+(6,6 0,5 0,3) 2+ +(0,3 0,75 0,5) 2+(0,3 0,3 0,5)+(1,05 1,4 0,5)=4,604 м3 mcp=p Vcp=2300 4,604=10,589 т
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
3.4 Подбор подкрановой балки Выбор подкрановой балки зависит от: - шага стропильной конструкции – 12 м; - грузоподъёмности крана – 20 т; - пролёта стропильной конструкции – 18 м; - отметки низа стропильной конструкции – 10,8 м; Подкрановая балка подбирается по работе /4; лист 3.06/. Рисунок 3.5 – Общий вид подкрановой балки   Крановый рельс показан на рисунке 3.6. /4; лист 0,02/ +8,128 ур.г.рр   Рисунок 3.6 – Общий вид кранового рельса КР-70   Объём подкрановой балки: V = , где F – площадь сечения подкрановой балки F=(0,1 0,09)+(0,1 0,3) 2+(0,255 0,04)+(0,225 0,180) 2+(0,07 1,4) 2=0,127 м2
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
V=0,127 11,960=1,528 м3 Масса подкрановой балки: m=p V=2300 1,528=3,515 т   4 Расчёт и конструирование плиты покрытия 4.1 Расчёт полки плиты на местный изгиб   Геометрические размеры ребристой плиты покрытия показаны на рисунке 4.1. Рисунок 4.1 – Геометрические размеры ребристой плиты покрытия   Размер bр = 65 принят предварительно и в дальнейшем может быть изменён. Lk = Lр - 100 = 1495 – 100 = 1395 Lд=2980-6 65-2 30=2790 Если отношение больше или равно 2, то полка плиты деформируется в коротком направлении. В этом случае расчётная схема представляет собой не жёстко защемленную балку, загруженную равномерно распределённой нагрузкой (рисунок 4.2).
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Рисунок 4.2 – Расчётная схема и эпюра моментов при расчете полки плиты на местный изгиб Таблица 4.1 – Нагрузка на полку плиты № Вид нагрузки Нормативная нагрузка, кПа Коэффициент надёжности по нагрузке γ Расчетная нагрузка, кПа   Постоянная нагрузка:     Три слоя рубероида по битумной мастике – 0,05() 3 0,150 1,3 0,195   Цементно-песчаная стяжка - 18() 0,03 м 0,540   1,3   0,702     Утеплитель: пенобетон – 5() 0,2 1,000   1,3   1,300     Пароизоляция: слой рубероида по битумной мастике - 0,05() 0,050   1,3   0,065     Нагрузка от собственного веса полки плиты: 23 м 0,690 1,1 0,759   Временная:     Снеговая нагрузка (III снеговой район) 1,260   1,80     Полная нагрузка qn = 3,690   q = 4,821
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Вырежем по всей длине полки плиты полосу шириной b = 1м (см. рисунок 4.1), тогда равномерно распределённая нагрузка на полку плиты равна: Mmax = = Расчетное сечение полки плиты показано на рисунке 4.3.     Рисунок 4.3 – Расчётное сечение полки плиты     As – площадь сечения арматуры в расчётном сечении полки. Из-за малого размера толщины полки арматуру устанавливаем в середине полки, т.е. hо = 15. Определим : По значению по интерполяции определяем ξ и ζ: /5; табл. Б.1/ ξ = 0,170 ζ = 0,905 Полку плиты армируем проволочной арматурой класса Вр-I. Т.к. наименьшее сопротивление имеет арматура класса Вр-I диаметром 5 мм, то в дальнейшем ведём расчёт для этой арматуры.
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Rs = 360 МПа Требуемая площадь арматуры в расчётном сечении равна:   = Полка плиты армируется сеткой.   Схема армирования полки плиты показана на рисунке 4.4.     Рисунок 4.4 – Схема размещения сетки в полке плиты   u – шаг продольных стержней; V – шаг поперечных стержней; d1 – диаметр продольных стержней; d2 – диаметр поперечных стержней.   Арматуру подбираем для продольных стержней. По сортаменту /5; табл. Б.2/ подбираем площадь сечения арматуры Аs при следующих условиях:
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
; u = 250 (n = 4); u = 200 (n = 5); u = 100 (n = 10)     Аs – площадь сечения арматуры, которую мы подбираем по сортаменту: = 1,219   d1 = 3: u = 250, n = 4, Аs = 0,28 ; d1 = 4: u = 100, n = 10, Аs = 1,26 ; d1 = 5: u = 250, n = 4, Аs = 0,79   Принимаем наиболее экономичный вариант Аs = 1,26 > = 1,199   Вывод: В продольном направлении в сетке С1 устанавливаем арматуру класса Вр-I диаметром d1 = 4мм., и с шагом u = 100; В поперечном направлении арматуру устанавливаем из конструктивных соображений с максимально возможным шагом V = 250 и минимальным диаметром арматуры d2 = 3мм.     4.2 Расчёт плиты в продольном направлении на общий изгиб по прочности
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
На рисунке 4.5 показана конструктивная схема плиты покрытия.   Рисунок 4.5 – Конструктивная схема плиты покрытия   где δ – зазор (δ = 30 мм); L0 – это расстояние между центрами площадок опирания, или расчётный пролёт: L0 = Lкон – Lоп = Lкон – = 11960 – = 11875 мм = 11,875 м   Нагрузка на плиту покрытия представлены в таблице 4.2.
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Таблица 4.2 – Нагрузки на плиту покрытия № Вид нагрузки Нормативная нагрузка, кПа Коэффициент надёжности по нагрузке γ Расчетная нагрузка, кПа   Постоянная нагрузка:       Три слоя рубероида по битумной мастике – 0,05() 3 0,150 1,3 0,195   Цементно-песчаная стяжка - 18() 0,03 м 0,540   1,3   0,702     Утеплитель: пенобетон – 5() 0,2   1,000   1,3   1,300     Пароизоляция: слой рубероида по битумной мастике - 0,05()   0,050   1,3   0,065     Собственный вес плиты 1,720 1,1 1,89   Длительная:     Снеговая нагрузка (III снеговой район)   0,63   1,8 0,5=0,9     Постоянные и длительные нагрузки = 4,09   = 5,052   Кратковременная:     Снеговая нагрузка (III снеговой район)   0,63   1,8 0,5=0,9     Полная нагрузка =4,72   =5,952
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
На рисунке 4.6 изображены расчётная схема, эпюра моментов и эпюра поперечных сил в расчёте плиты на общий изгиб.   g                 Эп. Q (кН)   Эп. М (кН . М)   gnl (кН/м) Рисунок 4.6 – Расчётная схема плиты покрытия, эпюры моментов и поперечных сил   Переход к погонной нагрузке при номинальной ширине 3 м: g = (м) = кН/м; = (м) = кН/м; = (м) = кН/м; ; кН; ; М – расчётный момент; Q – поперечная сила; Mn – полный нормативный момент; Mnl – нормативный длительный момент.
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Подбор нижней продольной рабочей арматуры   Фактическое сечение плиты показано на рисунке 4.7.     bр = 65 – этот размер принят предварительно и в дальнейшем может быть изменён   Рисунок 4.7 – Фактическое сечение ребристой плиты покрытия   В расчётах сложные по конфигурации профили заменяют упрощёнными. В нашем случае это упрощение представлено в виде расчётного сечения показанного на рисунке 4.8.     Рисунок 4.8 – Расчётное сечение плиты покрытия
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
= 295 см; cм; b = cм; Предварительно принимаем a = 5 cм, тогда см. Определяем : По таблице /5; табл. Б.1/ по значению по интерполяции определяем ξ и ζ: ξ = 0,042 ζ = 0,978 Должно выполнятся условие: x = , x = 300 мм   ;   где = 0,85 (для тяжёлого бетона), - в МПа; МПа; МПа, т.к. принят ; < Учитывая условие в /2; п. 3.13/, которое гласит, что расчетные сопротивления Rs для сталей с условным пределом текучести должны быть умножены на коэффициент γs6:
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
- для стали А-IV , тогда γs6 =1,2 Тогда требуемая площадь рабочей продольной арматуры установленной в растянутой зоне равна: Площадь сечения арматуры As в фактическом сечении подбираем по сортаменту /5; табл. Б.2/ исходя из следующих условий: 1) ≥ ; 2) В плите может быть установлено 2 или 4 стержня; 3) Должно выполнятся условие: % 5 %. Арматуру с площадью размещают в фактическом сечении, учитывая минимальную толщину защитного слоя и начальный минимальный размер ребра: bр = 65, который может быть изменён. = A2¢25+А2¢14 = 9,82+3,08=13,84 % = % = 6,1 % 5 %   На рисунке 4.9 показано размещение рабочей арматуры в ребре плиты. Рисунок 4.9 – Схема размещения рабочей продольной арматуры в ребре плиты:
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Вычисляем h0 = h – a: А1 у1+А2 у2=а(А1+А2); 18398,43+12616,52=а(490,62+153,86) 31014,95=а 644,48 а=48,12 мм h0 = 455 – 48,12 = 407 мм В дальнейшем используем геометрические параметры фактического сечения: = 13,84 , h0 = 407 мм, a = 48,12 мм   Проверка прочности см = 15,6 мм Учитываем то, что рабочая арматура имеет условный предел текучести /2; п. 3.13/:   , тогда γs6 =1,2 С учётом γs6: см = 18,7 мм x = 18,7 < = 45
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
Проверка несущей способности Несущая способность ребристой плиты покрытия: = 335,07 кН   Должно выполнятся условие: М < М = 314,94 кН < 335,07 кН   4.3 Расчёт плиты на действие поперечной силы Последовательность расчёта:   1) Назначить диаметр поперечной арматуры : Рисунок 4.10 – Назначение диаметра поперечной арматуры каркаса Кр1   D = 25, = = 6,25; следовательно = 8
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
2) Назначить шаг поперечной арматуры (рисунок 4.11): Рисунок 4.11 – Схема размещения поперечной арматуры по длине каркаса Кр1   На приопорном участке lоп шаг поперечной арматуры – S, на остальной части – Sср. Sср и S устанавливаются в зависимости от высоты плиты h: При : , На участке шаг поперечной арматуры устанавливаем конструктивно: На всех участках S и Scр кратны 50 мм. S = = =151,6=150; Sср = = =341,25=300 3) Проверить прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле: ; /2; формула 72/
						КП1.СК-ВВ-130-2010-ПЗ	Лист
Изм.	Кол.уч	Лист	№ док.	Подп.	Дата
; , где α – коэффициент перехода; - модуль упругости для поперечной арматуры класс АIII ; где - коэффициент армирования, - площадь поперечного сечения для двух диаметров поперечной арматуры, S - шаг поперечной арматуры на приопорной части;   где (для тяжёлого бетона);   кН;   Q= кН 280,81 кН. 4) Определить усилие в хомутах на единицу длины элемента: 5) Проверяем условие: , где (для тяжёлого бетона); /2; п. 3.31/ - т.к. продольная сила равна нулю (N=0); - коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых сечениях; ;

---

<== предыдущая лекция | следующая лекция ==> Практична розрахунково-графічна частина. |

Поделиться с друзьями:

---

Дата добавления: 2016-11-12; Мы поможем в написании ваших работ!; просмотров: 809 | Нарушение авторских прав

---

Лучшие изречения:

© 2015-2024 lektsii.org - Контакты - Последнее добавление