Расчёт смещений в повторно используемой выработке, проводимой с опережением лавы и существующей в течение всего времени отработки второй лавы.

Расчётные формулы даны в табл. 5.36.

Таблица 5.36 - Формулы расчёта смещений в полностью повторно используемом откаточном штреке, проводимом с опережением лавы при   (выработка 13у, рис. 5.17).

Степень влияния соседних пластов свиты	Формулы расчёта смещений кровли  и почвы  выработки
Одиночный пласт
Предварительная надработка или подработка
Последующая надработка
Последующая подработка
Последующая надработка с влиянием целика на надрабатывающем пласте
Последующая подработка с влиянием целика на подрабатывающем пласте

 

В случае, если , в выражение  во всех случаях добавляется произведение , где ,  - скорость подвигания лавы, м/мес.

См. примечание к табл. 5.30.

В формулы таблиц 5.24 – 5.36 входят следующие параметры:

 - коэффициент, учитывающий способ проведения выработки, ед. При БВР , при комбайновом способе принимается по табл. 5.37.

Таблица 5.37 - Величина коэффициента .

Отношение	≤16	16 ÷ 20	20 ÷ 25	>25
, ед.	0,6	0,8	1,0	1,1

 

 - смещения пород под влиянием проведения выработки, мм. Принимается по рис. 31 [4] или по формулам

при     , (5.30)

при ,       (5.31)

 - средняя скорость смещений пород выработки вне зоны влияния очистных работ, мм/мес. Принимается по рис. 32 [4] или по формуле

.          (5.32)

 - время поддержания выработки вне зоны влияния очистного забоя (в массиве), мес.;

 - время поддержания выработки в зоне остаточного опорного давления (за очистным забоем), мес.

При расчёте смещений в подготовительных выработках учитывается время поддержания выработки вне зоны влияния очистных работ t₀ и в зоне остаточного опорного давления (в выработанном пространстве за лавой) t₁. Они определяются для каждого конкретного случая.

Для характерных сечений выработок при некоторых способах их охраны эти величины на момент погашения выработки приведены, на рисунке 5.18.

В том случае если, при принятом способе охраны подготовительной выработки величины t₀ и t₁ различны для различных участков выработки, следует рассчитывать смещения на контуре выработки для двух её характерных сечений: в начале и в конце выработки.

 

Рисунок 5.18 – Схемы к расчёту времени нахождения выработки вне зоны влияния очистных работ t₀ и в зоне остаточного опорного давления t₁: t_пр – время проведения выработки, мес.; t_оч – время отработки лавой выемочного поля, мес.; l_оп – величина зоны опорного давления впереди лавы, м; l_опер – величина опережения забоя лавы забоем выработки, м; V_пр – скорость проведения выработки, м/мес.; V_оч – скорость ведения очистных работ, м/мес.

Необходимо помнить, что для наклонных выработок, также изменяется глубина расположения для начала и конца выработки, поэтому все величины, входящие в формулы для расчёта U_к и U_п, и сами смещения определяются для H_min и H_max.

 - смещения пород выработки в зоне временного опорного давления лавы, мм. Определяется по рис. 33 [4] или по формулам

при ,             (5.33)

при ,   (5.34)

 - коэффициент, учитывающий влияние площади сечения выработки  в свету, ед. Принимается по табл. 33 [4] или по формуле

       (5.35)

 - коэффициент, учитывающий долю смещений пород кровли выработки в общих смещениях, ед. Принимается по рис. 43 [4] или по формулам

при                  (5.36)

при    (5.37)

при    (5.38)

 - смещения пород выработки за период влияния временного опорного давления надрабатывающей лавы, мм. Принимается по рис. 40 [4] или по формуле

          (5.39)

где  - мощность пород междупластья, м.

 - средняя скорость смещения пород выработки, находящейся в надработанном массиве, мм/мес. Принимается по рис. 41 [4] или по формуле

,           (5.40)

 - время поддержания выработки после надработки, мес.;

 - смещения пород выработки за период влияния временного опорного давления подрабатывающей лавы, мм. Принимается по рис. 42 [4] или по формуле

,     (5.41)

 - коэффициент, учитывающий литологический состав пород между выработкой и подрабатывающим пластом, ед. Если в этой толще находится до 50% песчаников или известняков, то ; 51÷75% - ; 76÷100% - ;

 - коэффициент, учитывающий время поддержания подработанной выработки (, лет), ед. Принимается по табл. 35 [4] или по формуле

,       (5.42)

 - смещения пород в присечных выработках при проведении, мм. Принимается по рис. 45 [4] или по формуле

,     (5.43)

 - средняя скорость смещения пород в присечных выработках вне зоны влияния очистных работ, мм/мес. Принимается по рис. 46 [4] или по формуле

,       (5.44)

 - смещения пород в присечных выработках в зоне временного опорного давления лавы, мм. Принимается по рис. 47 [4] или по формулам

при ,  (5.45))

при . (5.46)

 - коэффициент, учитывающий влияние места расположения присечной выработки относительно границы выработанного пространства, ед. Принимается  - в случае полной присечки и  - в случае присечки с оставлением целика угля или изолирующей полосы.

 - смещения пород за период влияния временного опорного давления второй лавы, мм;

 - коэффициент, учитывающий влияние податливости искусственных сооружений на опускание кровли, ед. Принимается:  - для литых полос,  - для железобетонных тумб,  - для органной крепи,  - для костров из шпального бруса и бутовых полос, возводимых скреперной установкой,  - для костров из круглого леса;

 - средняя скорость смещения пород в зоне остаточного опорного давления, мм/месс. Принимается по рис. 55 [4] или по формуле

,         (5.47)

 - смещения пород в выработке за период временного опорного давления первой лавы, мм. Принимается по рис. 57 [4] или по формуле

       (5.48)

 - ширина целика, м;

 - смещения пород в выработке за период временного опорного давления второй лавы, мм;

,      (5.49)

 - коэффициент влияния второго очистного забоя. Принимается по табл. 48 [4] или по формуле

,            (5.50)

 - смещения пород позади забоя первой лавы в течение двух месяцев, мм. Принимается по рис. 58 [4] или по формуле

(5.51)

 - средняя скорость смещения пород в зоне остаточного опорного давления позади первой лавы, мм/мес. Принимается по рис. 59 [4] или по формуле

(5.52)

 - смещение пород в выработках, проводимых за очистным забоем, мм. Определяется по рис. 61 [4] или по формуле

,              (5.53)

Примеры расчёта смещений приведены в приложении В.

 

Результаты расчёта смещений по вариантам охраны представляются в форме таблицы 5.38.

Таблица 5.38 - Смещения пород в выработках по вариантам.

Наименование варианта охраны выработок	Наименование выработки	Смещения пород, мм
		в начале выработки		в конце выработки
		кровля	почва	кровля	почва

5.2.4 Разработка рациональных паспортов крепления и охраны выработок (подраздел 2.5)

В подразделе 2.5 следует разработать паспорт крепления и охраны каждой выработки в каждом варианте охраны. Паспорт включает в себя следующие сведения:

- тип крепи;

- плотность установки крепи, рам/м;

- мероприятия по уменьшению смещений кровли выработки (тип мероприятия, его основные параметры, участок выработки, на котором оно применяется);

- мероприятия по уменьшению смещений почвы выработки (тип мероприятия, его основные параметры, участок выработки, на котором оно применяется);

- отсутствие или наличие перекрепления выработки (в последнем случае следует указать участок перекрепления);

- отсутствие или наличие подрывки почвы выработки (в последнем случае следует указать участок подрывки и среднюю величину подрывки).

При разработке паспортов следует стремиться к безремонтному поддержанию выработок, кроме шахтного варианта, который для сравнения остаётся неизменным. При этом в качестве подварианта может быть принят улучшенный шахтный вариант.

Следует учитывать, что смещения, полученные в подразделе 2.4, получены для плотности установки крепи в выработке – 1 рама/м.

Оптимизация паспортов крепления и охраны производится графоаналитическим методом, используя диаграммы смещений кровли и почвы по длине данной выработки. Методика разработки паспортов изложена в приложении В.

При выборе типа крепи необходимо исходить из того, чтобы технологическая податливость крепи  была больше смещений пород кровли  за весь срок службы, т.е. .

В выработках со смещениями пород кровли до 100 мм допускается установка анкерной крепи с опорными плитами и решетчатой затяжкой с длиной анкеров 1,8÷2,0 м с плотностью их установки 0,8÷1,0 анкер/м².

В выработках, где смещения пород кровли не превышают 300 мм, следует применять трёхзвенные металлические податливые крепи типа АП-3, АПК-3 и другие с аналогичными параметрами.

В выработках со смещениями пород кровли 300 ÷ 600 мм необходимо применять пятизвенные металлические податливые крепи типа АП-5, АКП-5 с податливостью в ножках 300 мм или крепи типа АП-3, АПК-3 в комбинации с анкерной крепью.

При смещениях кровли 600 ÷ 1000 мм нужно применять пятизвенные металлические податливые крепи типа АП-5, АКП-5 с податливостью в ножках 500 или 700 мм (с технологической податливостью крепи 800 или 1000 мм).

При смещениях кровли 1000 ÷ 1500 мм следует применять пятизвенные металлические податливые крепи типа АП-5, АКП-5 с технологической податливостью крепи 1000 мм в комбинации с анкерной крепью (длина анкеров 2,0÷2,5 м, плотность установки 1,2÷1,5 анкера/м², закрепляемых по всей длине скважины).

В том случае, когда смещения пород кровли превышают 1500 мм, наряду с анкерами необходимо предусматривать различные способы упрочнения пород вокруг выработки или снижения величины напряжения в них.

 

Минимальная плотность установки основной крепи определяется следующим образом.

В соответствии с п. 5.29-5.31 расчётная нагрузка на податливую рамную крепь Р со стороны кровли, кПа, определяется по формуле (45) [4]

,           (5.54)

где k _п – коэффициент перегрузки, принимается по таблице 5.39;

k _н – коэффициент надёжности, для околоствольных выработок – 1,1; для остальных выработок – 1;

Таблица 5.39 – Определение коэффициента перегрузки.

Величина смещения U, мм	Коэффициент kп для выработок
	главных вскрывающих	магистральных и других
до 50	1,25	1,1
50 ÷ 200	1,1	1,05
200 ÷ 500	1,05	1
более 500	1	1

 

k _пр – коэффициент учитывающий способ проведения выработки, определяется по таблице 5.37;

В – ширина выработки в проходке, м, определяется по таблицам приложения А;

Р^н – нормативная нагрузка на крепь. Определяется по рисунку 5 [4] (приложение Д), в зависимости от величины смещений U:

∆ - конструктивная податливость крепи, определяется по таблицам приложения А, мм;

,          (5.55)

где U_t – смещения до установки крепи, мм:

,         (5.56)

где U_к – расчётные смещения пород кровли, мм;

k _t – коэффициент влияния времени установки постоянной крепи на смещение пород, определяется по рисунку 5.19, когда крепь устанавливается при проведении выработки, коэффициент k _t = 0;

U_з – смещения, компенсируемые за счёт сжатия закладки, принимаются 25% от толщины забутовочного слоя. Толщина забутовки принимается 80 ÷ 100 мм;

U_кр - конструктивная податливость крепи, определяется по таблицам приложения А;

U_p - резерв смещений. Для податливой крепи U_p = 0.

В том случае, когда податливость крепи U_кр больше смещений пород кровли U_к, то Р^н определяют по величине ординаты прямолинейного участка линии U – Р^н (приложение Д).

В том случае, когда по каким-то причинам податливость крепи принята меньше смещений пород кровли, т.е. U_кр < U_к, то для нахождения Р^н на оси U откладывают значение U_к и идут по прямолинейному, затем по криволинейному участку линии до пересечения с вертикалью, проведённой из точки с расчётным значением U. Ордината точки пересечения даст значение Р^н.

По таблицам приложения А определяется профиль крепи и несущая способность (N) крепи.

Плотность установки крепи определяется по формуле [4]:

.             (5.57)

Окончательно количество рам крепи на 1 м выработки округляется в большую сторону (таблица 5.45) и принимается кратным 0,25 (плотность установки крепи не может быть менее 1 рама/м).

 

При выборе дополнительных мероприятий по обеспечению устойчивости выработок, следует учитывать класс выработки (подготавливающая, подготовительная), а также эффект данного мероприятия.

Рекомендации представлены в табл. 5.40 и 5.41.

 

Рисунок 5.19 – График для определения коэффициента k_t при t <1 года.

 

Таблица 5.40 – Мероприятия по уменьшению смещений кровли выработки.

Мероприятие	Область применения	Эффективность мероприятия
Крепь усиления	Подготовительные и подготавливающие выработки	См. текст ниже
Уплотнение крепи	То же	См. табл. 5.46
Качественная забутовка закрепного пространства или его тампонаж	То же	Уменьшение  в 1,2 ÷ 1,4 раза
Предварительный распор крепи	То же	Уменьшение  и  в 1,4 раза
Отсечное торпедирование	Подготовительная выработка при охране искусственным сооружением, труднообрушаемая кровля	Уменьшение  в 1,2 раза
Анкерование кровли и частично боков выработки	Подготавливающие и подготовительные выработки	См. табл. 5.47
Упрочнение пород кровли и частично боков выработки скрепляющими веществами	Подготавливающие и подготовительные выработки при	См. формулу 5.58

Таблица 5.41 – Мероприятия по уменьшению смещений почвы выработки.

Мероприятие	Область применения	Эффективность мероприятия
Анкерование почвы	Подготовительные и подготавливающие выработки, если это мероприятие полностью исключает подрывку почвы	См. табл. 5.47
Взрывощелевая разгрузка почвы (ВЩР)	Подготавливающие и подготовительные выработки	Уменьшение  в 2÷3 раза, увеличение  в 1,10 ÷ 1,15 раза
Компенсационная щель по центру выработки	Подготавливающие и подготовительные выработки, проведение мероприятия – при подрывке почвы	Последующие после подрывки смещения почвы уменьшаются в 2 раза
Активная разгрузка почвы с последующим её упрочнением (АРПУ)	Подготавливающие выработки	Уменьшение  в 2 ÷ 4 раза
Скважинная разгрузка	Пластовые подготавливающие выработки	Уменьшение  в 3 раза, увеличение  на , где  - диаметр скважин
	Подготовительные выработки	Уменьшение  в 2÷3 раза, увеличение  на , где  - диаметр скважин

 

Суть мероприятий, приведенных в таблицах 5.40 и 5.41 заключается в следующем.

 

Крепь усиления в подготавливающих выработках.

Крепь усиления в подготавливающих выработках – деревянные или металлические стойки, установленные под каждую раму постоянной крепи. Место установки – на небольшом удалении от проходческого забоя. Срок установки – постоянно. Эффективность мероприятия – см. табл. 5.42.

Крепь усиления в подготовительных выработках

В качестве крепи усиления применяют металлические податливые стойки типа ГС, Т и другие с аналогичными характеристиками.

При установке одной стойки усиления под раму с несущей способностью 200 кН (20 тс) или двух стоек усиления с несущей способностью 400 кН (40 тс) величина смещений пород кровли уменьшается в погашаемой за лавой выработке в 1,3 раза; в выработке, пройденной вприсечку к выработанному пространству – в 1,25 раза; в выработках, сохраняемых для повторного использования – в 1,5 раза.

Крепь усиления должна устанавливаться на расстоянии впереди первого очистного забоя - , позади первого очистного забоя - , впереди второго очистного забоя -  в соответствии с табл. 5.43 – 5.45.

Таблица 5.42 – Эффективность установки крепи усиления в подготавливающих (капитальных) выработках.

Плотность установки стоек усиления, стоек/м	-	0,5	0,8	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0	2,5	3,0
Коэффициент уменьшения расчётных смещений, Кус, ед.	1,0	0,9	0,8	0,7	0,65	0,62	0,61	0,6	0,55	0,5

 

Таблица 5.43 – Значение l₁ для погашаемых за очистным забоем выработок.

Глубина, м	Расстояние от очистного забоя (м) при основной кровле
	Легко- и среднеобрушающейся	Труднообрушающейся
До 300	20	30
300 – 600	25	35
600 – 900	30	40
Более 900	35	45

 

Таблица 5.44 – Значение l₁ для присечной выработки.

Глубина, м	Расстояние от очистного забоя (м) при основной кровле
	Легко- и среднеобрушающейся	Труднообрушающейся
До 300	25	35
300 – 600	30	40
600 – 900	35	45
Более 900	40	50

 

Таблица 5.45 – Значение l₁, l₂, l₃ для повторно используемой выработки.

Глубина, м	Расстояние от очистного забоя (м) при основной кровле
	Легко- и среднеобрушающейся			Труднообрушающейся
	l1	l2	l3	l1		l2	l3
До 300	20	60	30	30		110	50
300 – 600	25	65	35	35	110		55
600 – 900	25	65	35	40	120		60
Более 900	30	70	40	45	130		65

 

Следует учитывать, что установка крепи усиления уменьшает только смещения кровли.

 

Уплотнение крепи – установка постоянной крепи в выработке при ее проведении с плотностью более чем 1 рама/м. Эффективность мероприятия см. табл. 5.46.

Таблица 5.46 – Эффективность уплотнения крепи в выработках.

Плотность установки крепи, рам/м	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0	2,25	2,5	2,75	3,0
Коэффициент уменьшения расчётных смещений, Купл, ед.	1,0	0,9	0,85	0,78	0,7	0,65	0,6	0,55	0,5

 

Анкерование кровли и боков или почвы выработки – установка деревянных, металлических или синтетических анкеров длиной около 2 м [10]. Место установки проходческий забой или на небольшом удалении от него. Эффективность мероприятия см. табл. 5.47.

Таблица 5.47 – Эффективность анкерования кровли и боков или почвы выработки.

Плотность установки анкеров, анк./м2	-	0,8	1,0	1,25	1,35	1,5	1,75	2,0
Коэффициент уменьшения расчётных смещений, Канк, ед.	1,0	0,9	0,8	0,7	0,65	0,6	0,55	0,5

 

При разработке паспорта анкерования следует учитывать, что анкера должны быть установлены на примерно равном удалении друг от друга во всех направлениях.

 

Упрочнение кровли и боков выработки скрепляющими составами – нагнетание в предварительно пробуренные шпуры (длиной ≈ 1,5 ÷ 2,0 м) цементных или химических растворов. Плотность бурения шпуров
2,0 ÷ 2,5 шпур/м² упрочняемой поверхности выработки [13, 14, 15]. Место работ по упрочнению – с небольшим отставанием от проходческого забоя. Эффективность упрочнения (коэффициент уменьшения смещений кровли – к_упр) обратно пропорционален величине К_с и рассчитывается ориентировочно по следующей формуле:

             (5.58)

Взрывощелевая разгрузка (ВЩР) – заключается в бурении по бокам выработки разгрузочных шпуров (длина 2,0 ÷ 2,5 м) под углом к горизонтали от 10º до 30º (рисунок 5.20) и взрывания в них камуфлетных зарядов ВВ. Расстояние между шпурами колеблется от 0,5 до 2,0 м. Разгрузочные шпуры взрываются одновременно со шпурами в забое выработки. ВЩР приводит к уменьшению печения пород почвы в 2 ÷ 3 раза. Смещения пород кровли при этом увеличиваются в 1,1 ÷ 1,15 раза, смещения пород со стороны боков выработки практически не изменяются. При проведении выработки проходческим комбайном ВЩР проводят с небольшим отставанием от забоя (10 ÷ 30 м). Как показывают шахтные наблюдения [14,15] отставание работ по ВЩР от забоя выработки не должны превышать во времени 1 ÷ 3 месяца.

Рисунок 5.20 – Схема проведения ВЩР.

 

Компенсационная щель по центру выработки – заключается в том, что при проведении первой подрывки почвы в выработке бурят шпуры по центру выработки (в один или два ряда) на глубину около 2,0 м и на расстоянии друг от друга 0,5 ÷ 2,0 м (рисунок 5.21). До проведения подрывки в шпурах производят камуфлетное взрывание зарядов ВВ.

Рисунок 5.21 – Схема проведения компенсационной щели: а – БВР способ, б – с помощью барошнековой машины.

Метод АРПУ – весьма трудоёмкий и дорогостоящий метод, поэтому его целесообразно применять для борьбы с пучением в выработках с большим сроком службы (более 5 ÷ 10 лет). Суть этого метода состоит в том, что в почве выработки бурятся на расстоянии друг от друга от 1,0 до 1,2 м разгрузочные шпуры длиной 1,5 ÷ 2,0 м (рисунок 5.22), в них взрываются заряды ВВ. После этого в разрыхлённой породе бурятся короткие шпуры и в них нагнетается упрочняющий состав.

Рисунок 5.22 – Схема упрочнения пород

почвы методом АРПУ.

 

Скважинная разгрузка – в пластовых подготавливающих (капитальных) выработках заключается в бурении скважин по углю диаметром d = 0,25 ÷ 0,5м длиной 6 ÷ 10 м на расстоянии друг от друга (2,0 ÷ 2,5) d. Место проведения мероприятия – с отставанием от проходческого забоя не более 5 м.

Скважинная разгрузка – в подготовительных (участковых) выработках проводится с теми же параметрами (при столбовой системе разработки скважины бурят в сторону массива угля или целика впереди лавы за зоной опорного давления) (рисунок 5.23). При выборе данного мероприятия следует учитывать, что в смежной лаве в зоне скважин мощность угольного пласта будет меньше, а породы кровли весьма нарушены, что повлечёт за собой дополнительные затраты в очистном забое на упрочнение непосредственной кровли.

 

Качественная забутовка закрепного пространства или тампонаж – заключается в забутовке закрепного пространства мелкой (дроблёной) породой или его тампонаж. При этом создаётся система «крепь – порода», что приводит к увеличению несущее способности системы в 2 ÷ 3 раза. При этом смещения на контуре выработки уменьшаются в 1,2 ÷ 1,4 раза.

Рисунок 5.23 – Схема проведения скважинной разгрузки.

 

Предварительный распор крепи – в момент проведения выработки под устанавливаемую арку основной крепи устанавливаются гидравлические стойки (рисунок 5.24). После создания распора гидравлическими стойками затягиваются замки на арке. После этого гидравлические стойки снимаются. Данное мероприятие позволяет быстро включить крепь в работу, что в конечном итоге повышает устойчивость выработки и приводит к снижению смещений кровли в 1,4 раза.

Рисунок 5.24 – Схема предварительного распора крепи.

5.3 Технико-экономическое обоснование рационального способа охраны горных выработок (Раздел 3)

В разделе 3 делается технико-экономическое обоснование рационального способа охраны горной выработки.

Рациональный вариант охраны и места расположения выработки может быть выбран путём сравнения технически целесообразных вариантов по экономическому критерию.

В качестве критерия сравнения вариантов рекомендуется величина удельных эксплуатационных затрат, (грн./т), представляющая собой отношение суммы учитываемых эксплуатационных затрат к промышленным запасам в пределах выемочного поля (крыла панели, панели, участка шахтного поля):

,        (5.59)

где  - величина промышленных запасов, т;

     - сумма учитываемых эксплуатационных затрат, грн.

В общем случае величина эксплуатационных затрат по варианту охраны:

,           (5.60)

где  - затраты на проведение выработок, грн.;

     - затраты на мероприятия по охране выработок, грн.;

     - затраты на дополнительные мероприятия по повышению устойчивости выработки, грн.

Экономически наиболее выгодным считается вариант, по которому величина удельных эксплуатационных затрат наименьшая, при этом разница между сравниваемыми вариантами должна быть не менее 5%, в противном случае варианты признаются равноценными и сравниваются по трудоёмкости, количеству расходуемых материалов, с точки зрения технологичности, экологии и т.д.

При решении конкретных задач охраны горной выработки номенклатура учитываемых статей выбирается, исходя из сущности сравниваемых вариантов.

В сравнении следует учитывать все затраты, включая и одинаковые по стоимости, например на проведение выработки. В противном случае разница между вариантами будет искажена, что приведёт к неверным выводам.

5.3.1 Обоснование необходимых объёмов работ по проведению, поддержанию, ремонту выработок и других попутных затрат (подраздел 3.1)

В подразделе 3.1 следует обосновать объем работ по проведению, поддержанию, ремонту выработки и других попутных затрат.

В курсовом проекте следует стремиться к безремонтному поддержанию горных выработок. Однако в сложных горно-геологических условиях это может оказаться невозможным. Тогда необходимо определить объёмы ремонтных работ (перекрепление и поддирка почвы).

Количество перекреплений выработки и поддирок почвы определяется по графикам смещений пород на контуре выработки. При этом необходимо учитывать, что допустимые по условиям эксплуатации смещения почвы при применении в выработке рельсового транспорта составляют 250 мм, а при применении конвейерного и вспомогательного подвесного монорельсового транспорта – 500 мм.

Виды и объёмы работ удобно представлять в виде таблицы 5.48.

Таблица 5.48 – Объёмы работ по вариантам охраны.

Вид работ	Ед. изм.	Кол-во выработок, в которых проводится мероприятие	Объем работ на 1 м.п. выработки	Длина участка выработки, на котором проводится мероприятие	Суммарный объем работ

5.3.2 Расчёт стоимости отдельных видов затрат (подраздел 3.2)*

В подразделе 3.2 следует определить величину затрат, принятых к сравнению для каждого варианта охраны выработок.

При составлении реального курсового (дипломного) проекта эти затраты следует принять по данным производства или рассчитать по ЕНВиР.

Оценка экономической эффективности мероприятий по повышению устойчивости выработок осуществляется путём экономических расчётов с использованием стоимостных параметров – ценовых показателей выполнения отдельных производственных процессов.

Приведенные ниже стоимостные параметры по отдельным видам горных работ получены способом калькуляционного моделирования. Численные значения в приведенных формулах соответствуют наиболее часто встречающимися в практике значениям параметрам горных работ (глубина разработки, мощность пласта, крепость пород), тарифам по зарплате, доплатам и начислениям на зарплату, тарифам на энергию и ценам на оборудование и материалы. Отклонения реальных для рассматриваемой выработки горных, технических и экономических условий учитываются соответствующими коэффициентами влияния того или иного фактора на конечный результат.