Коэффициенты y для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Вид нагрузки	Нагру-женный	Формулы для y при отсутствии закреплений сжатого пояса и a
	пояс	4 £ a £ 28	28 < a £ 100
Сосредоточенная на	Верхний	y = 1,0 +0,16 a	y 4,0 +0,05 a
конце консоли	Нижний	y = 6,2 + 0,08 a	y = 7,0 + 0,05 a
Равномерно распределенная	Верхний
Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты y следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором y = 1,75 y 1 (значение y 1 следует принимать согласно примеч. табл. 77).

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента j_b необходимо вычислить коэффициенты j ₁ и j ₂ по формулам:

; (177)

, (178)

где h ₁ – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

h ₂ – то же, до оси менее развитого пояса;

l_ef – имеет то же значение, что и в формуле (175);

y – коэффициент, вычисляемый по формуле

. (179)

 

Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

 

Таблица 79

 

Коэффициенты D и C

Вид нагрузки	D	Коэффициент С при сечении
		двутавровом n £ 0,9	тавровом n = 1
Сосредоточенная в середине пролета	3,265	0,330 m	0,0826 a
Равномерно распределенная	2,247	0,481 m	0,1202 a
Чистый изгиб	4,315	0,101 m	0,0253 a
Обозначения, принятые в таблице 79: , где , здесь J 1 и J 2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения; a – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении , где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; d = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; d = 1,20 – для таврового сечения.

 

Таблица 80

Коэффициент B

Схема сечения и	Коэффициент В при нагрузке
место приложения нагрузки	сосредоточенной в середине пролета	равномерно распределенной	вызывающе чистый изгиб
	d	m	b
	d – 1	m – 1	b
	1 – d	1 – m	–b
	–d	–m	–b
Обозначения, принятые в таблице 80: d = n + 0,734 b; m = n + 1,145 b; , где b 1 – ширина более развитого пояса балки; n – обозначение то же, что и в таблице 79.

 

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты y следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и a < 40 коэффициенты y следует умножать на (0,8 + 0,004 a).

При n > 0,7 и 5 £ l_ef / b ₂ £ 25 значение коэффициента j ₂ необходимо уменьшить умножением на (1,025–0,015 l_ef / b ₂) и принимать при этом не более 0,95.

Значения l_ef / b ₂>25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов j_b в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.

 

Таблица 81

Коэффициенты j_b

 

Значение	Коэффициенты jb при сжатом поясе
j 2	более развитом	менее развитом
j 2£0,85	jb = j 1	jb = j 2
j 2>0,85		jb =0,68+0,21 j 2

 

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент j_b следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения a необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения j ₁ умножать на 0,7.

Значения J_x, J_y и J_t в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.

 

 

Таблица 82

 

Моменты инерции при кручении J_t прокатных двутавров по ГОСТ 8239–72*

Номер двутавра	Jt, см4	Номер двутавра	Jt, см4
18а 20а 22а 24а	2,28 2,88 3,59 4,46 5,60 6,54 6,92 7,94 8,60 9,77 11,1 12,8	27a 30a	13,6 16,7 17,4 20,3 23,8 31,4 40,6 54,7 75,4

 

 

Приложение 8