Индуктивные преобразователи. Принцип действия и конструкция

Принцип действия и конструкция. Индуктивный преобразователь представляет собой катушку индуктивности (дроссель), полное сопротивление которой изменяется при взаимном относительном перемещении элементов магнитопровода. Имеются две группы преобразователей: с изменяющейся индуктивностью и с изменяющимся активным сопротивлением. Пример схемы преобразователя первой группы показан на рис. 4.23, a. Преобразователь состоит из П-образного магнитопровода 1, на котором размещена катушка 2, и подвижного якоря 3. При перемещении якоря изменяется длина воздушного зазора и, следовательно, магнитное сопротивление, что вызывает изменение индуктивности дросселя. Другая широко используемая модификация (плунжерный преобразователь) показана на рис. 4.23, б. Преобразователь представляет собой катушку 1, из которой может выдвигаться ферромагнитный сердечник 2 (плунжер). При среднем положении плунжера индуктивность максимальна.

Схема преобразователя второй группы приведена на рис. 4.23, в. В зазор магнитной цепи 1 вводится пластинка 2 с высокой электропроводностью, в которой наводятся вихревые токи, приводящие к увеличению потерь активной мощности катушки 3. Это эквивалентно увеличению ее активного сопротивления.

Функция преобразования преобразователя рис. 4.23, а с некоторыми допущениями может быть получена следующим образом. Как известно, индуктивность катушки

(4.95)

где w – число витков; F – пронизывающий ее магнитный поток; I - проходящий по катушке ток.

Ток связан с МДС Н l соотношением

(4.96)

Подставляя (4.96) в (4.95), получим

(4.97)

где R _м = Нl /Ф – магнитное сопротивление преобразователя.

Если пренебречь рассеянием магнитного потока и нелинейностью кривой намагничивания стали, то для преобразователя по схеме рис. 4.23, а магнитное сопротивление

(4.98)

где R _{ст – магнитное сопротивление стальных участков магнитопровода;} l _ст – длина средней силовой линии по стальным участкам; Q _{ст – их поперечное сечение; m r –} магнитная проницаемость стали; m _{0= 4p ?} 10Гн/м – магнитная постоянная; R _{з – магнитное сопротивление воздушных зазоров, имеющих длину d и сечение} Q.

Будем считать Q _ст = Q. При этом индуктивность преобразователя

(4.99)

Если пренебречь активным сопротивлением дросселя, то функция преобразователя, т. е. зависимость электрического сопротивления Z от размера воздушного зазора d, выражается зависимостью

(4.100)

В последнем равенстве имеется в виду, что 2d ” l _ст/m _r вследствие большого значения магнитной проницаемости магнитопровода. График функции преобразования индуктивного преобразователя, приведенного на рис. 4.23, а, показан на рис. 4.24.

Под чувствительностью индуктивного преобразователя часто понимают отношение

(4.101)

Таким образом,

(4.102)

Индуктивный преобразователь является электромагнитом, его сила притяжения, возрастающая с увеличением чувствительности, нелинейно зависит от перемещения якоря и может явиться причиной погрешности преобразователя, предшествующего индуктивному.

Описанные одинарные индуктивные преобразователи имеют ряд недостатков: их функции преобразования нелинейны; аддитивные погрешности, в частности погрешность реального преобразователя, вызванная температурным изменением активного сопротивления обмотки, велики; сила притяжения якоря значительна.

Этих недостатков лишены дифференциальные преобразователи. Они состоят из двух одинаковых одинарных преобразователей, которые имеют общий подвижный элемент. Примеры схем таких преобразователей приведены на рис. 4.25. При перемещении якоря одна индуктивность L₁ возрастает, другая L₂ – уменьшается. Дифференциальные индуктивные преобразователи включаются в дифференциальные цепи второго типа. Благодаря использованию этих цепей уменьшается аддитивная погрешность, улучшается линейность функции преобразования, в 2 раза возрастает чувствительность и уменьшается сила притяжения якоря.

Схемы включения. Основными дифференциальными схемами включения индуктивных преобразователей являются мостовые схемы (рис. 4.26), где в общем случае и – полные сопротивления секций дифференциальных индуктивных преобразователей. Сопротивления других плеч могут быть как активными, так и реактивными. В качестве этих плеч могут служить секции двухобмоточного дросселя (рис. 4.26, в) или трансформатора с двухсекционной первичной обмоткой (рис. 4.26, г).

Источник питания U и нагрузка R _н могут меняться местами (рис. 4.26, а и б), при этом чувствительность моста также изменяется.

Мосты обычно проектируют так, что напряжение на измерительной диагонали отсутствует, если на дифференциальный преобразователь не воздействует входная величина и его якорь находится в среднем положении. При этом сопротивления плеч Z ₁ и Z ₂ равны между собой, их значения принимаем за Z ₀. При перемещении якоря сопротивление одной секции становится равным Z ₁ = Z ₀ + D Z ₁, сопротивление другой Z ₂ = Z ₀ - D Z ₂. Изменения сопротивлений D Z ₁ = jw D L₁, и D Z ₂ = Z ₂ = Z ₀ - D Z ₂, соответствующие некоторому перемещению якоря относительно его среднего положения, в общем случае не равны между собой в силу нелинейности функции преобразования. Однако если перемещение мало, то их различия незначительны. Положим, что при малых перемещениях якоря относительно его среднего положения изменение сопротивлений линейно зависит от перемещения якоря х. При этом

(4.103)

Изменения сопротивлений преобразователей обычно невелики, и можно считать, что напряжение на измерительной диагонали моста изменяется пропорционально D Z/Z. В этом случае функция преобразования мостовой схемы характеризуется только чувствительностью

(4.104)

где U _вых – напряжение на измерительной диагонали при изменении сопротивления преобразователя, равном D Z.

Чувствительность схемы S _{сх как и выходное напряжение} U _выхявляется комплексной величиной. Ее аргумент определяет фазовый сдвиг напряжения на измерительной диагонали моста относительно напряжения питания. Определим чувствительность для схемы, приведенной на рис. 4.26, а. В режиме холостого хода, когда R _н =?,

(4.105)

поскольку? D Z ^2? “? (Z ₀+R)^2? .

Подставив значение (U _вых,x) в (4.104), получим выражение для чувствительности схемы в режиме холостого хода:

(4.106) Когда сопротивление нагрузки R _{н соизмеримо с другими сопротивлениями цепи, для определения чувствительности} S _{сх нужно определить напряжение на} R _{н Согласно теореме об активном двухполюснике это напряжение (рис. 4.27, а} )

(4.107)

где Z_i – сопротивление мостовой цепи со стороны нагрузки между точками а – b при закороченном источнике напряжения (точки с – d на рис. 4.26, б).

Подставив (4.107) в (4.104), получим

(4.108)

Преобразовав схему моста (рис. 4.26, а), как показано на рис. 4.27, б, получим

(4.109)

Подставив значения Z ₁ = Z ₀ + D Z ₁, и Z ₂ = Z ₀ - D Z ₂ и проведя алгебраические преобразования, в ходе которых считаем? D Z ^2? “? (Z ₀+R)^2? и поэтому пренебрегаем значением D Z ², получим

(4.110)

Следовательно, чувствительность схемы при включенном сопротивлении нагрузки R _н

(4.111)

Аналогично можно определить выражения для чувствительности других схем. Например, чувствительность схемы рис. 4.26, б в режиме холостого хода

(4.112)

не зависит от параметров цепи.

Из (4.105) следует, что напряжение на выходе моста U _выхпропорционально D Z. При изменении знака D Z с плюса на минус также изменяет знак напряжение U _выхДля переменного напряжения это соответствует изменению его фазы на 180°.

Можно показать, что чувствительность схем, приведенных на рис. 4.26, в, может быть выше, чем чувствительность рассмотренных схем. В схеме рис. 4.26, г имеется возможность согласования сопротивления нагрузки с выходным сопротивлением моста; цепи питания моста и нагрузки гальванически не соединены.

Погрешность индуктивных преобразователей. Температурная погрешность индуктивных преобразователей в основном обусловлена изменением активной составляющей их сопротивления. Эта погрешность аддитивна и уменьшается в случае применения мостовых схем. Кроме того, при изменении температуры изменяется магнитная проницаемость стали, что приводит к некоторому дополнительному изменению аддитивной и мультипликативной погрешностей.

При изменении напряжения питания меняется магнитная проницаемость магнитопровода преобразователя, а следовательно, его сопротивление и чувствительность. Изменяется также чувствительность мостовой измерительной цепи. Изменение сопротивления приводит к аддитивной погрешности и компенсируется мостовой цепью. Изменение чувствительности создает мультипликативную погрешность. Для ее уменьшения либо стабилизируют напряжение источника питания моста, либо применяют компенсационные схемы измерения.

Изменение частоты питающего напряжения приводит к изменению сопротивления резисторов, включенных в мост, и меняет чувствительность. Малую погрешность имеют мостовые схемы (рис. 4,26, б), у которых чувствительность в режиме холостого хода S _{сх, х не зависит от параметров цепи. У других схем для уменьшения погрешности нужно стабилизировать частоту питающего напряжения.}

_{При перемещении якоря преобразователя изменяется выходное напряжение моста. При среднем положении якоря должно быть} U _вых= 0. Однако практически имеется небольшое напряжение, что приводит к аддитивной погрешности измерительного моста. Для балансировки мостов переменного тока необходима раздельная регулировка действительной и мнимой составляющих его выходного напряжения. В мостах с индуктивными преобразователями одна составляющая регулируется перемешением якоря преобразователя, другая – путем регулировки других сопротивлений (например, сопротивлений R в схеме рис. 4.26, а). Если регулировка сделана недостаточно тщательно, то изменением положения якоря нельзя полностью сбалансировать схему.

Другая причина погрешности моста заключается в том, что в питающем напряжении помимо напряжения с основной частотой имеются составляющие с кратными частотами и с частотой промышленной сети. Реальный мост переменного тока, питающийся таким напряжением, полностью сбалансировать трудно вследствие наличия несбалансированных составляющих с частотами, отличными от основной.

Для уменьшения погрешности, обусловленной остаточным разбалансом моста, используется фазочувствительный выпрямитель. Его средний выходной ток

(4.113)

где U – подаваемое на вход напряжение; j – фазовый угол между измеряемым и управляющим напряжением; k – коэффициент пропорциональности, зависящий от параметров выпрямителя.

Прибор проектируется так, чтобы напряжение разбаланса моста, вызванное перемещением якоря преобразователя, было в фазе с управляющим напряжением, а напряжение, вызванное плохим подбором сопротивлений, было сдвинуто на угол j = p /2. При этом выходной ток выпрямителя будет определяться только перемещением якоря индуктивного преобразователя.

Фазочувствительный выпрямитель выпрямляет напряжение, имеющее ту же частоту, что и управляющее напряжение, и частоту его нечетных гармоник. Это значительно уменьшает аддитивную погрешность, вызванную наличием высших гармоник в напряжении питания моста.